高炉上紫铜与16MnR异种金属的焊接

阐述了紫铜与16Mn R钢异种金属材料焊接在柳钢3#高炉紫铜水冷壁修复中的应用。针对紫铜与16Mn R钢异种金属材料的焊接特点,在制造车间将新紫铜冷却水箱与炉壳等厚的16Mn R钢板(δ=40 mm)焊接制成一个组合工件,在高炉施工现场由组合工件与高炉炉壳直接焊接。加工适当的焊接坡口,选择合理的焊接工艺,成功解决了紫铜与16Mn R钢异种金属材料的焊接问题,按质、按期完成紫铜冷却水箱的更换,获得甲方的一致好评。     

R60702/TAI/16MnⅢ复合板爆炸焊接数值模拟与试验

随着爆炸焊接技术的发展,锆-钢复合板作为一种特殊的耐蚀复合材料,结合了锆优良的耐蚀性能和钢的高强度的优点,在工业中的需求量也逐步增加.以爆炸焊接理论为基础,采用数值模拟和试验分析相结合的方法,在ANSYS/LS-DYNA软件中模拟R60702/TAI/16MnⅢ复合板不同间隙值组合下爆炸焊接的动态过程.分析间隙值对整个R60702/TAI/16MnⅢ复合板爆炸焊接成形的影响.结果表明,当锆-钛间距/钛-钢间距取值为12/6 mm时,可以实现良好焊接.对试验焊接后R60702/TAI/16MnⅢ复合板上不同位置处的试样进行扫描电镜分析,观察复合板界面的结合状况,为选择更合适的工艺条件提供数据支撑,有利于指导生产实践.     

低合金钢Q345R焊接接头的低温冲击性能分析

压力容器主要用钢的低合金钢16Mn R被Q345R取代,而低合金钢和低碳钢又广泛用于空分设备中。笔者主要是针对Q345R材料,通过各种焊接方法,对其焊接接头的力学性能和低温冲击性能进行了分析。     

TLP焊用非晶态中间层合金的制备及焊接性能

研究了适于16Mn钢TLP焊用非晶态Ni-Si-B中间层合金的成分及相选择,在热力学模拟试验机上对16Mn钢进行了TLP焊接,分析了中间层合金的焊接性能、结合界面组织和接头力学性能.结果表明,非晶态镍基中间层合金在TLP焊16Mn钢的过程中具有良好的润湿性和铺展性.接头填充饱满,组织均匀,界面母材与原始组织相比未有粗化迹象.焊接工艺参数为轴向压力10 MPa、升温速度50℃/s、焊接温度1150℃和保温时间5min条件下,所得接头的弯曲角达90°.Ni基非晶态中间层实现了16Mn钢TLP焊高强度连接.     

16MnR钢埋弧焊工艺参数优化及焊缝尺寸预测

为准确获得16Mn R钢埋弧自动焊工艺参数及其焊缝几何尺寸,利用正交回归设计方法和二次回归组合设计方法分别对焊接工艺参数与板厚δ、焊接工艺参数与焊缝几何尺寸的关系进行了优化试验;并利用"spss"软件对试验结果进行了统计分析与检验,建立了焊接电流I、焊接电压U、焊接速度v与板厚δ以及焊缝几何尺寸R_B和R_E与焊接工艺参数间的数学模型。     

ZG28NiCrMo与16Mn异种钢手工电弧焊接头组织及性能研究

采用A307焊条对ZG28Ni Cr Mo铸钢和16Mn低合金高强钢进行了手工电弧焊,通过金相分析,拉伸、冲击及显微硬度测试研究了异种钢焊接接头的组织及力学性能。结果表明,焊缝中心组织为奥氏体+铁素体;ZG28Ni Cr Mo钢一侧熔合区形成脱碳层和柱状晶区,使显微硬度值显著下降;ZG28Ni Cr Mo钢侧热影响区的组织为铁素体+珠光体组织,与其母材相比有软化现象。16Mn侧热影响区没有硬度损失,16Mn钢与焊缝的熔合线处存在一层奥氏体单相区,硬度为220HV,高于焊缝中心和16Mn钢母材。焊接接头拉伸断裂于16Mn母材处,平均抗拉强度为515MPa。ZG28Ni Cr Mo钢侧热影响区的冲击韧性较差,而16Mn侧热影响区的冲击韧性优于焊缝中心。     

《焊接》杂志1968年1—6期目录 第1～2期(合刊)

毛主席最新指示欢呼我国第一批200立方米复合钢板蒸煮概组装焊接成功从《破弧气刨》的推广使用着造船焊接工作的两条路线斗争墩“新式资本家”论小直径管内撇棒自动焊革新成功16锰(16锰铜)钢焊接施工规程一机部推广普通低合金钢经验交流技术会款:1 6Mn及16Mncu钢封论小结16MnV纲封论小结上焊一16焊条试验总结上海502(上海435+Mo)酸性焊条焊接16Mn钢试验小结星火二号普通低合金钢焊条筒介16锰钢6米球形储氧罐低温消除焊接内应力总结生产经验;银焊修补机床导轨表面沟痕……不用银焊条紫铜焊接方法……用焊锡法焊接薄铝板……用氧一乙块焰焊…     

16Mn钢大型工字梁的焊接

总结了焊接16Mn钢大型工字梁的生产经验,着重介绍了焊接工艺的选择及用火焰加热法矫正焊接变形,保证了产品质量。     

13MnNiMoNbR低合金高强钢第二氨分离器现场焊接工艺

采用13Mn Ni Mo Nb R低合金高强钢制造第二氨分离器,通过分析选用材料的焊接性,提出解决焊接问题的工艺措施,合理选择焊接材料、制定焊接工艺,进行焊接工艺评定,完成了第二氨分离器的现场焊接任务。     

硬质合金(YG6C)/钢(16Mn)复合螺柱的螺柱焊横焊工艺研究

对准19 mm实心硬质合金(YG6C)/钢(16Mn)复合螺柱在16Mn低合金高强钢上的螺柱焊横焊工艺进行了研究。通过焊接接头外观成形检测、光学显微观察、硬度测量等方法研究了焊接电流和焊接时间对接头外观成形和组织性能的影响。结果表明,焊接电流和焊接时间对接头外观成形及组织性能有显著影响。当焊接电流为1850 A、焊接时间为0.9 s时,接头外观成形美观,复合螺柱焊脚沿螺柱周向分布较为均匀,焊脚包络连续饱满,对复合螺柱的外部加强作用充分,焊缝截面中无气孔等缺陷的生成。     

异种钢焊接工艺的研究

本文通过对GS－30CrMoV64VⅡ与16Mn钢异种金属的焊接性分析，确定了可行的焊接方法和焊接材料．在理论计算的基础上，最后由试验确定了能获得满意综合力学性能的实用工艺．     

16Mn钢CO2气体保护焊焊接接头金相组织（1）

焊接材料母材:16Mn钢焊材:ER50-6,φ1.2mm焊接方法CO_2气体保护焊,焊后空冷.焊接工艺焊接电流:280A电弧电压:28V焊接速度:50cm/min     

16Mn钢与27SiMn钢的焊接

对16Mn钢端盖与27SiMn钢床体之间的焊接进行了论述。在详细分析的基础上,采用焊前预热、低氢焊条和焊后保温等措施,成功地对端盖与床体进行了焊接。     

低合金高强度钢的焊接裂纹及其防止

自1964年以来,我厂在压力容器的生产中逐渐推广应用了低合金高强度钢,其中包括16Mn、15MaV、15MnTi、15MnN、14MnMoV、15MnMoVN、18Mn MoNb 及14MnMoVN 等。在某些高压容器中也部分地采用过19Mn5、BHW35、FG43等西德高强度钢。这些钢的屈服强度在35～60公斤/毫米~2之间。在上列各种高强度钢的焊接过程中,都在不同程度上产生过焊接裂纹,有的甚至造成了灾难性事故。总结我厂十余年制造高强度钢压力容器的经验,焊接裂纹主要有如下几种形     

16Mn钢焊接工艺的试验研究

在产品设计中,我厂过去一直采用可焊性良好的低碳钢。当结构强度不够时,就增加板材厚度,因而设计出的起重机显得笨重、体大、性能差。为改变这一现状,目前在推广、应用16Mn钢,为此就对16Mn钢的焊接工艺进行了试验、研究,解决了生产中的一些关键问题。     

16MnR浮头式冷凝器壳体的焊接工艺

16MnR在焊接过程中，壳体纵环缝均出现了裂纹，本文通过插销试验分析发现，16MnR淬硬倾向较大的主要原因是钢中C、Mn含量过高。采用焊前预热、层间保温、焊后消应力处理、较大线能量焊接的工艺后，消除了焊接裂纹，保证了焊接质量。     

大直径硬质合金/钢复合螺柱的螺柱焊工艺研究

对直径22 mm硬质合金YG6C与16Mn钢复合螺柱在16Mn低合金高强钢板上的螺柱焊工艺进行了研究。通过接头焊脚外观成形检测、光学显微观察、硬度测量等方法,研究了焊接电流和焊接时间对接头焊脚成形和组织的影响。试验结果表明,焊接电流和焊接时间对接头焊脚成形及组织有显著影响;当焊接电流为1 995 A,焊接时间为0.9 s时,接头焊脚成形美观,且沿螺柱根部周向分布较为均匀、连续饱满,对复合螺柱的外部加强作用充分,焊缝截面中无气孔等缺陷。     

维修与再制造用TWE312R型焊接材料研制与应用

针对大拘束、Cl^-腐蚀、-10 ℃等苛刻条件下裂纹修复问题,根据维修与再制造焊接特点自主研究开发了维修与再制造用TWE312R型系列焊接材料。采用斜Y坡口小铁研裂纹试验方法研究了TWE312R16焊条焊接高硬度装甲钢的抗裂性能,结果表明：即使环境温度低至-5～-14 ℃,焊接试样的表面和断面裂纹率均为零。TWE312R型系列焊接材料已在装备维修和工模具等行业得到成功应用,在维修与再制造焊接、异种钢焊接领域显示出良好的应用前景。     

16Mn钢CMT焊接接头组织及其高温拉伸性能研究

采用ER70S-6焊丝对16Mn钢板进行CMT焊接,通过光学显微镜、扫描电镜对接头的组织和拉伸断口形貌进行了分析,并研究了焊接接头在400、500、530和560℃高温拉伸试验条件下的抗拉强度、伸长率以及断面收缩率的变化规律。结果表明:采用CMT焊接的16Mn钢焊缝组织主要由铁素体、珠光体和贝氏体组成,400℃时焊接接头的抗拉强度达787 MPa;随着拉伸试验温度的升高,试样的强度下降,伸长率、断面收缩率增大。     

R60702/TAI/16MnIII复合板爆炸焊接数值模拟与试验

随着爆炸焊接技术的发展,锆−钢复合板作为一种特殊的耐蚀复合材料,结合了锆优良的耐蚀性能和钢的高强度的优点,在工业中的需求量也逐步增加. 以爆炸焊接理论为基础,采用数值模拟和试验分析相结合的方法,在ANSYS/LS-DYNA软件中模拟R60702/TAI/16MnIII复合板不同间隙值组合下爆炸焊接的动态过程. 分析间隙值对整个R60702/TAI/16MnIII复合板爆炸焊接成形的影响. 结果表明,当锆−钛间距/钛−钢间距取值为12/6 mm时,可以实现良好焊接. 对试验焊接后R60702/TAI/16MnIII复合板上不同位置处的试样进行扫描电镜分析,观察复合板界面的结合状况,为选择更合适的工艺条件提供数据支撑,有利于指导生产实践.