AP1000钢制安全壳焊接变形研究

通过对焊接变形机理的分析,结合钢制安全壳(简称CV)焊接特性,对CV底封头、筒体和顶封头焊接时的焊接变形控制、底封头/筒体组对环缝错边和残余应力的控制方法进行了研究。分析和实践表明,先内侧打底焊能有效减少棱角度变形;在此基础上,通过调整刚度较小的筒体端,采用适当的焊接方法,对底封头/筒体组对环缝错边和残余应力的控制也有一定效果。     

贮罐的自动焊接装置

为制造贮罐或筒体而设计的自动装配焊接装置,用于封头与筒体、筒体与筒体的焊接施工,采用本装置可进行环缝对口装配、定位焊、正式焊接等。本装置包括以下部分:夹紧工件并进行环缝对口装配的装配焊接装置主体;承载加工件     

20g封头与15CrMo中空轴的焊接

某产品两端是15CrMo的中空轴，其主体是圆柱形筒体(20g)，筒体与中空轴由20g封头焊接成一体。筒体内介质为250℃热油，外部为常温石灰浆，要求制造完毕后无渗漏。由于15CrMo焊后易出现裂纹，因此选择焊接方法时防止中空轴与封头的焊接裂纹是制造的关键。     

低碳钢与不锈钢接头的CO_2焊

纺织机械中的平幅热定型机的冷水辊结合件主要由筒体和封头组成,筒体采用2毫米厚的1Cr18Ni9Ti钢板卷圆焊接而成,封头是由厚8毫米的A_3钢板压制成形,如图所示。封头和筒体采用环形焊缝联接,并要求不准渗漏。     

埋弧焊在圆形固控系统中的应用

介绍了圆形固控系统中筒体与封头间焊接采用的埋弧焊焊接工艺,所得焊缝不仅成形美观,质量可靠,并且焊接速度也得到大幅度提高。同时对MZ1-1000型门架式埋弧焊机的应用效果及应用中存在问题进行了改进和总结。     

复合板焊接裂纹的成因及对策

1997年我厂制造一台立式水处理罐 ,上下均为椭圆封头 ,直径为30 0 0mm ,筒体长为 2 80 0mm。筒体及封头的材料为 16MnR +1Cr18Ni9Ti的复合板 ,基层的焊接材料为J5 0 7焊条 ,过渡层的焊接材料为A30 7焊条 ,复层的焊接材料为A137焊条。制造过程中发现筒体与筒体之间的对接环向焊缝存在裂纹 ,而筒体纵缝则没发现裂纹。1　裂纹的特征前后三次扩拍至 10 0 %焊缝长后共发现 18张片显示有裂纹 ,占片数的 5 0 % ,有一部分片上显示有多条裂纹 ,这些裂纹全部为横向裂纹 ,即始于焊缝边缘 (熔合线 ) ,终止于焊缝的中心 ,从边缘向中心延伸由粗变细 …     

轻柴油裂解炉急冷换热器的修复

文中介绍了从日本引进的轻柴油裂解炉急冷交换器的锅炉筒体上封头与蒸发管外套管环缝裂纹的全部焊接修复工艺。     

环焊缝根部未熔合等缺陷的解决途径

我厂制造小直径压力容器时,封头与筒体的对接焊缝通常采用带垫板单面手工电弧焊接。在制造过程中,经常出现焊缝根部未熔合或未焊透等缺陷。后经过改进,使这一问题得到解决。 1.改进制造加工工艺改变过去将封头、垫板与筒体同时组装点焊后进行焊接的方法,而先将垫板圈点焊在筒体上,同时将垫板与简体相结合的焊缝根部用φ3.2mm焊条施焊一周。垫板一侧的焊脚尺     

二氧化碳气体保护焊在溶解乙炔瓶制造上的应用

一、概述: 溶解乙炔气瓶是由钢质焊接瓶体和瓶内充满整体的多孔性硅酸钙固体填料组成。它的物理性能与钢质瓶体相差很大,如果钢质瓶体焊接接头结构不合理,会造成应力集中,导致填料裂纹。因此,瓶体环缝不使用垫环,瓶内焊缝要求平滑均匀,且不允许手工焊接,X光拍片纵缝和环缝均须达到Ⅱ级。 (一)结构特点: 气瓶内径为250mm,筒体和封头板厚均为5mm,容积40L,气瓶筒体采用12CrMnCu耐大气腐蚀钢板卷制,封头采用冷冲压成型(冲后用650℃(退火保温1     

大截面27SiMn管材摩擦焊

大截面27SiMn液压油缸缸筒与封头的熔焊性能差,焊接质量不稳定.采用自主研制的HSMZ - 200型摩擦焊机,利用优选的焊接工艺参数,成功实现了大截面27SiMn液压油缸缸筒与封头焊接,并对焊态和焊后正火处理的接头和母材进行了金相组织分析、力学性能检测以及扫描电镜分析,并且通过正火处理工艺改善焊缝中存在的大量魏氏组织...     

厚壁小直径压力容器封头焊接工艺研究

对厚壁小直径压力容器封头的产品特点和焊接制造难度进行了分析,提出两种合理的工艺方案,并做了实证对比研究,最终选定最优的工艺方案并实施,得到较好的效果。对类似厚壁小直径的封头和筒体焊接应用有一定的借鉴和参考价值。     

薄壁容器快速加工成形及焊接工艺研究

为了提高薄壁容器的生产效率和保证其产品质量,需要采取快速加工及自动焊接技术。介绍了薄壁容器的基本结构,焊接接头的形式;阐述了采用模具实现其封头和筒体的快速冲压加工,焊前容器筒体端部扩口成台阶的坡口形式,自动完成薄壁壳体的固定安装及焊接。对焊接材料和焊接工艺参数正确选择,焊接完成后对产品进行外观检测和气密性试验。     

压力容器终端封头自动焊接的新工艺

前言我厂生产卧式快装锅炉,终端封头内环缝手工焊接遇到许多困难,由于焊接层次多,易造成气孔多、焊接时间长、筒内温度高,对人体不利,经X射线检验一次合格率较低。这样,返修量很大,返修三次后照像仍不合格按规定此筒体报废,因     

10000升大容积中压反应釜的设计制造

本文介绍了１００００升大容积和中压反应釜的技术特性，设计结构特点，材料选择筒体封头的制造，焊接工艺，热处理及质量控制。     

一种有效提高不锈钢复合板焊接质量的措施

不锈钢复合钢板的基层与复层交界处的焊接属异种钢焊接,其焊接性受复层和基层的物理性能、化学性能、接头形式及填充金属等多种因素的影响,常产生焊接裂缝等问题。通过分析压力容器中筒体纵缝、筒节间和筒节与封头间的环缝焊接质量,探索在具体项目中,不锈钢复合板焊接合格率低的成因,提出了采用组合坡口设计和改变焊接顺序的具体改进措施。通过实施改进措施,将压力容器Q345R/S31603不锈钢复合板的焊接合格率从78%提升到了100%。     

第三代核电CVS混床及阳床压力容器焊接工艺控制

在第三代核电机组的相关设备中,CVS混床及阳床为奥氏体不锈钢材质的高压容器,其筒体壁厚达到122 mm,且没有人孔设计,封头与筒体环缝只能从单侧进行焊接,对焊接工艺及焊接质量的控制的要求高,且任何焊缝缺陷的返修难度较大,会对焊缝质量产生较大的影响.通过对焊接工艺、焊接质量控制及焊接收缩量制定了控制措施,产品最终焊缝质量...     

关于中间体分馏塔筒体与封头对接环缝内咬边的探讨

压力容器制造厂承接了某公司乙酰丙酮生产线上的四台Pw-0.08～0.3 MPa,φ1200/φ300,H=9460mm的中间体分馏塔的制造任务,这种产品的主体材质为OOCr17Ni14Mo2,后改用美国产316L单相奥氏体不锈钢,工作介质:醋酸、醋酐、水及酮类,所用焊条为EOO—18—12Mo2—16,筒体对接焊缝为双面手工电弧焊,筒体与封头对接环焊缝为带垫板手工电弧焊。在对S19705下封头与筒体对接环缝20％X射线探伤底片抽查时,发现根部焊道与垫板及母材钝边熔合处有沿焊缝方向的直线状断续黑影,对焊缝进行扩探,底片中也陆续发现了上述问题。 采用与产品完全相同的材料、坡口形式、焊接工艺参数,并指定焊接S19705产品环缝的焊工用与焊接产     

封头焊接时的磁偏吹与加热法去磁

我厂在制造多层包扎压力容器过程中,常在封头与筒节的环缝手工定位焊中出现严重的磁偏吹,电弧朝环缝切线方向(Y向)偏吹,并前后扰动,致使溶池不能成型,焊接工作难以进行。封头与筒节接头的坡口型式见图1。     

环焊缝加垫板单面焊工艺的改进

我厂在制作一台直径为800mm的容器时,测得椭圆封头尺寸为φ798mm,而筒节实测直径为φ802mm(下图)。封头与筒节组对后,垫板不能紧密贴合,如不采取有效措施,必然会有出现夹渣或未焊透等缺陷的可能。为确保焊接质量,我们采用了以下两种方法: ①测出封头与筒节直径(或周长)的实际差值。并以此为据,首先将垫板紧密贴合到封头上,并进行定位焊。然后敲制出相应尺寸的喇叭口,该喇叭口的口径稍大于其组焊的筒节     

小型罐体附加垫圈的手工电弧焊实例

一般低压压力容器的小型罐(筒)件与封头焊接时,可以采用V形坡口附加垫圈手工电弧焊。例如,φ250×780罐件,两头采用椭圆形封头,材质20~#,板厚