单泡管充气装置的改进

用注射器针头取代单泡管的玻璃毛细管,使用射流元件定值器等改进单泡管的气泡发生器和充气装置的试验结果表明,可以获得合适而稳定的气泡直径和充气量,充气装置性能可靠,结构简单,操作方便,重复性好。     

喷嘴直径对旋流器充气和分选性能的影响研究

利用射流原理将气体引入到水介质旋流器中,考查了射流器喷嘴直径对水介质旋流器充气性能和细粒煤分选的影响。试验结果表明:当喷嘴直径在4~6 mm之间、旋流器筒体直径在75 mm以内时,可以得到可调范围较宽的气液比;旋流器筒体内气液比在25%左右时,随着喷嘴直径的增大,各粒级溢流灰分逐渐降低,溢流回收率和底流灰分在喷嘴直径为5 mm时最高;+0.125 mm粒级的分选效率在喷嘴直径为5 mm时最高。由此可以确定与直径为75 mm旋流器相适应的最佳射流器的喷嘴直径为5 mm。     

新型脉冲射流浮选机脉冲充气机理研究

为了探讨脉冲射流浮选机的充气搅拌机理,基于工程流体力学计算和样机试验研究,对浮选机充气搅拌单元进行了设计和研究。研究表明:新型脉冲射流浮选机通过增加脉冲反应器,能使矿浆由连续射流状态转变为脉冲射流状态,优化矿浆的吸气能力和混合效率;在矿浆涡旋及空化作用影响下,新型脉冲射流浮选机试验充气量达到1.8 m3/(m2·min),微泡占气泡总量22%,可为浮选作业提供良好的浮选气泡。     

旋风充气式和气泡充气式旋流器分离性能研究

针对常规旋流器存在的底流夹细问题,提出了旋风充气式和气泡充气式旋流器,将气体充入旋流器内 后,可使混入外旋流中的细颗粒重新被吹入内旋流进行二次分离,从而达到减少底流夹细的目的。 通过试验对比分 析了两种不同充气方式旋流器和常规旋流器的分离性能。 结果表明,相比于常规旋流器,充气式旋流器能有效减少 底流夹细,常规旋流器底流中-10 μm 颗粒占比 6. 32%,而使用旋风充气式旋流器能降至 5. 32%;使用气泡充气式旋 流器能降至 5. 53%。 充气条件下,对于-20 μm 颗粒的综合分级效率,旋风充气式旋流器可提高 4. 92 个百分点;气泡 充气式旋流器可提高 3. 24 个百分点。 旋风充气式旋流器分离性能优于气泡充气式旋流器,试验结果可以为新型充气 式旋流器的设计提供指导。     

改进型充气水力旋流器无因次准数分析与研究

本文对改进型充气水力旋流器用以控制细磨回路中大密度有用矿物过磨时其主要结构参数及操作参数对分离性能的影响进行了研究，为了减少分析的复杂性，本文引入了无因次分析方法。文中主要分析和研究了两个重要无因次准数──溢流口面积与底流口面积之比的无因次面积和充气量与进料流量之比的无因次流量。本研究结果有利于充气水力旋流器的进一步放大研究。     

新型充气搅拌式浸出槽在氰化过程中的应用

根据氰化浸出槽的实际运行需要,进行新型充气搅拌式浸出槽的设计,合理分布充气装置,控制充气量,使空气与矿浆溶液充分混合,提高浸出指标。     

充气水力旋流器分级与富集特性的研究

为了获得充气水力旋流器在用以控制大密度有用矿物过磨的进一步研究中其结构及操作参数优化的理论基础，本文采用改进型充气水力旋流器处理了含铜多金属硫化矿物，研究了其结构参数和操作参数对其分级与富集特性的影响。结果表明，溢流口直径、进料压力、充气量、捕收剂用量和起泡剂用量都宜较大，底流口直径宜较小，而溢流管插入深度及处理矿浆浓度均宜适中。     

浮选柱旋流喷射充气器工业试验成功

德兴铜矿与北京矿冶研究院协作,于1977年10月至11月中旬,在现场8号柱机浮选系统进行了浮选柱旋流喷射充气器工业试验。试验结果表明:它与扎孔塑料瓶充气器生产指标较好的6号柱系统相比,粗选回收率高2.56％(绝     

SMMC型浮选柱处理红铁矿的效果

与传统浮选柱相比,东北工学院研制的静态混合磁力旋流(SMMC)型浮选柱,柱体高度较低,充气器结构简单、柱外安装、维修方便、充气量较大,气泡尺寸较小,改善了细粒回收,气浆柱外混合,提高了浮选效率。一台两米高的浮选柱对东鞍山难选矿石反浮选,获得产率40.8%、品位7.79%的废弃尾矿,粗精矿品位52.67%、回收率达90.7%。     

旋流—静态微泡柱分选方法及应用(之三) 射流微泡与管流矿化的研究

旋流—静态微泡柱分离方法采用射流充气方式,形成射流微泡。通过在气泡发生器后加一个矿化管段,形成了管流矿化。气泡发生器与矿化管段共同构成了旋流—静态微泡柱分离方法的管浮选装置。在完成充气的同时,管浮选装置主要用于矿化经过柱分离与旋流分离形成的循环中矿。1　射流充气原理与过程(图1)采用射流原理的气泡发生器结构包括:喷嘴、吸气室、喉管、喉管进口段、扩散管五部分。旋流—静态微泡柱分离方法采用循环矿浆(或入料原矿)作为射流工作介质,经过加压(压力在0.2MPa左右)的工作介质由喷嘴喷出后形成高速射流,其射流运动分成三部分:…     

宽域水力旋流器内液相流场的模拟与分析

提出了一种可同时分离重质和轻质固体颗粒物的宽域水力旋流器,并利用CFX流体软件,对旋流器内在流量为25m3/h试验参数下的切向速度、轴向速度、径向速度及其对颗粒运动分离的影响进行了模拟与分析。结果表明:旋流器内流场是一种三维非轴对称的湍流旋转流场,但在锥体底部,流体流动具有一定的对称性;切向速度对称性较好,使得内部流场较稳定,径向速度的分布规律性不强;在旋流器内存在一个最佳径向速度分布利于分散相颗粒沉降。     

FX350分级旋流器在泉店选煤厂的使用效果分析

泉店选煤厂中原生煤泥分级旋流器组的溢流和底流分别为浮选系统和粗煤泥分选系统入料,其工作状况对于精煤产率有很大影响。通过对该厂2台旋流器组的技术检查,发现了它们在生产过程中存在的问题,并进行分析提出了改进建议。     

提高某铜锡共生多金属矿铜硫浮选系统指标生产实践

云南某铜锡共生多金属矿矿石性质复杂,以回收金属铜、锡和硫为主。随着矿山的不断开发,铜的氧化率升高,铜的可选性变差,导致铜硫浮选系统精矿中铜的回收指标不理想。根据现场实际情况,详细分析铜硫浮选系统存在的问题,现场采取优化旋流器选型与工作参数、改进铜硫混合粗扫选设备配置与药剂制度、调整铜硫分离药剂制度和塔磨磨矿介质添加量等措施,使得铜精矿中铜品位提高了3.34个百分点,回收率提高了3.76个百分点,实现了铜硫浮选系统达产达标,为矿山取得了较好的经济效益。     

气动系统横管式导流旋流分离器的阻力研究

国内煤矿气动系统的主要动力供给方式是由空气压缩机集中供气，通过长距离管道输送给井下各工作面的气动设备使用。水是气动系统中很难避免的污染物，当空气被压缩以后，产生的副产品是水蒸气。压缩空气通过长距离管道输送，由于输气管道采用钢管，铁锈是不可避免的。因此气动系统的主要污染物是水滴和固体颗粒（铁锈、煤尘等），气动设备80％以上的故障是由供气中的污染物造成的。提高气动设备可靠性的关键是控制气动系统的污染物。     

水力旋流器流场的CFD模拟研究

采用计算流体力学CFD应用软件CFX10.0对水力旋流器流场进行数值模拟。实验运用Pro/E建模,选用k-ε湍流模型对水力旋流器可以进行比较全面准确的数值模拟。通过单相流数值模拟实验,对水力旋流器内部不同部位的流场进行描述,为从理论上对水力旋流器进行结构优化提供了一条新的途径。     

NZX4×Φ250煤泥重介旋流器在云鑫选煤厂粗煤泥分选中的应用

详细阐述了WZX4×Φ250煤泥重介旋流器的组成、结构及工作原理,通过试验,分析了该设备的实际分选效果,工业试验表明,煤泥重介旋流器工业应用效果良好。     

新型水介质旋流器分选粗煤泥的试验研究与工业应用

介绍了新型水介质旋流器的特点、大锥角单锥段水介质旋流器与改进型锥段结构新型水介质旋流器分选粗煤泥对比试验结果和新型水介质旋流器用于兴无选煤厂粗煤泥分选的工业实践。对新型水介旋流器的分选下限、调整灵活性、分选效果进行了工业测评,测评结果表明,新型水介质旋流器分选>0.5mm粒级的不完善度I=0.16,分选0.25~0.5mm粒级不完善度I=0.18,分选>0.25mm粒级数量效率94%,分选下限可达0.125mm。上述工业测评结果表明,新型水介质旋流器是一种高效的粗煤泥分选设备。     

低阻高效双出风口旋风筒的研究

旋风筒作为气固分离设备，因其结构简单、耐高温等优势，在化工、冶金、建材等行业得到了广泛的应用。自旋风筒问世以来，人们对其已做了大量研究工作，但是，它的一些主要缺点尚未得到圆满的解决，如：阻力损失大、捕集微细粉尘的效率低等。因此，有必要深入研究、开发新型高效的旋风筒。我们从降低旋风筒阻力着手，研究开发了低阻高效导流口可调式双出口旋风筒，经试验这种旋风筒具有压力损失小、分离效率高的优点，是一种很有应用前景的旋风筒。     

DWP重介质旋流器流场计算流体力学数值模拟

重介质旋流器是重介质选煤的关键设备,其结构参数和工艺参数直接影响重介质选煤的效 果。采用Fluent软件对两种DWP型重介质旋流器流场进行了数值模拟,根据模拟结果,着重对 双供介DWP型重介质旋流器进行了结构参数和能耗的研究。