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膜生物反应器处理废水硝化/反硝化能力研究 总被引:3,自引:3,他引:0
本研究采用前置缺氧/好氧膜生物反应(Anoxic/Oxic Membrane Bioreactor,AOmR)处理废水,分别对NH^ 4-N及总氮(TN)的去除效果、硝化/反硝化能力以及影响因素进行了研究。试验结果表明:在碳源充足、水力停留时间(HI汀)为6.5h、污泥泥龄(SRT)为30d、pH值范围为7、0~8.5条件下,进水NH^ 4-N平均值为240mg/L时,反应器能够保持良好的硝化、反硝化能力,出水NH^ 4-N值能稳定在2.5mg/L左右,平均去除率为98.5%,TN平均去除率为65%。 相似文献
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生物膜法A^2/O^2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性 总被引:1,自引:0,他引:1
以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A^2/O^2(厌氧/缺氧/好氧/好氧)系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。,研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用,.反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40%的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求..稳定运行状况下的NO3^- -N客积负荷不大于0.24kg/(m^3·d).缺氧反应器的水力停留时间不小于24h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1000~2200、200~400mg/L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下.水解酸化反应器HRT为20h.缺氧反应器HRT为24h.一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48h.二级好氧反应器硝化液回流比为3时.生物膜法A^2/O^2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978—1996)中的一级排放标准。 相似文献
3.
采用一个缺氧/好氧MBBR反应器考察其对TN、NH3-N和有机物的去除,同时采用另一个缺氧MBBR反应器,考察其对NO3--N的去除。试验结果表明:当进水TN的质量浓度为150~300 mg/L,NH3-N的质量浓度为50 mg/L浓度时,缺氧/好氧MBBR对TN和NH3-N的平均去除率大于89.7%和84.0%,出水TN和NH3-N均能达到GB 21902—2008《合成革与人造革工业污染物排放标准》中规定的要求(ρ(NH3-N)8 mg/L,ρ(TN)15mg/L)。当碳氮比较低时,产生NO2--N的积累,对缺氧/好氧MBBR处理合成革废水而言,维持其碳氮比在3.5左右即可实现有效脱氮。缺氧MBBR反硝化能去除约98.2%的NO3--N和NO2--N,初始时碳氮比较低,产生NO2--N的积累,当碳氮比继续升高时,TN浓度下降,说明当NO3--N的质量浓度高达300 mg/L时,缺氧MBBR的反硝化效果显著。 相似文献
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废水脱氮中好氧反硝化现象的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
采用SBR工艺,对废水脱氮中的好氧反硝化现象进行了研究。试验工序为:缺氧搅拌3h、曝气8h、缺氧搅拌1.5h、沉淀1h、排水。当进水ρ(NH4+-N)为107mg/L,ρ(CODCr)为700mg/L时,好氧段NH4+-N的去除率达到53.3%,TN的去除占整个周期TN去除的71.23%,表明好氧反硝化现象对整个周期的脱氮起着主要的作用。 相似文献
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采用缺氧/好氧-膜生物反应器(A/O-MBR)工艺处理油页岩干馏废水,考察了启动期反应器中COD和NH4+-N的去除情况,探讨稳定期污泥混合液回流比、碳氮比和进水方式对COD、NH4+-N、TN去除效果的影响。结果表明,混合液回流比为300%~700%,TN去除率由87.67%提高至95.99%,但混合液回流比提高至900%时,其对废水处理效果影响不大。废水COD和TN的去除率随进水碳氮比的升高而提高,碳氮比由3提高至8,COD和TN的去除率分别由91.39%、82.81%提高至96.33%、92.21%。进水碳氮比为3,采用分段进水,废水TN去除率为90.05%,可提高废水处理效果。 相似文献
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以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A2/O2(厌氧/缺氧/好氧/好氧)系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用。反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40%的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求。稳定运行状况下的NO3--N容积负荷不大于0.24 kg/(m3.d)。缺氧反应器的水力停留时间不小于24 h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1 000~2 200、200~400 mg/L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下,水解酸化反应器HRT为20 h,缺氧反应器HRT为24 h,一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48 h,二级好氧反应器硝化液回流比为3时,生物膜法A2/O2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。 相似文献
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垃圾渗滤液是一种难处理的高浓度含氮有机废水,本试验研究针对垃圾渗滤液氨氮浓度高的特点,采用化学沉淀联合硝化反硝化脱氮工艺,设计了反应器,并研究了该套工艺对垃圾渗滤液处理效果,试验表明:反应器对CODcr、NH3-N去除率分别达到了95%和90%以上,对垃圾渗滤液处理效果较好。 相似文献
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二阶段SBBR反应器渗滤液处理效能的影响因素 总被引:1,自引:1,他引:0
以黑石子垃圾渗滤液强化预处理,生物接触氧化处理技术为依托,针对其处理效果的局限性,进行SBBR反应器脱氮效能影响因素试验研究,旨在优化运行参数,提高渗滤液处理效能。得出以下结论:一/二阶SBBR反应器对COD、NH4^+-N、TN的去除效果分别以HRT为8d/4d、8d/4d~12d/6d、12(t/6d时最为理想;COD、NH4^+-N去除率随序批周期减小而升高,TN去除率随序批周期减小先升后降,在序批周期为6h时达到最高;COD、NH4^+-N去除率随溶解氧、周期曝气时间升高而增加;TN去除率则先升后降,在一/二阶SBBR反应器曝气时DO平均浓度约为2.0/2.5mg·L^-1,周期曝气时间为3h时去除率最高;SBBR反应器处理效能随温度升高明显提高。 相似文献
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针对己内酰胺废水脱氮除磷效率低的问题,采用厌氧-好氧-缺氧(AOA)序批式反应器处理己内酰胺废水,并进一步研究了Fe强化去除己内酰胺废水的有机物及氮磷.结果 表明,较缺氧-好氧工艺,AOA工艺能较好实现己内酰胺废水碳氮磷去除.Fe促进AOA工艺脱氮除磷,且当Fe剂量为10.0 g/L时,COD、TN和溶解性磷酸盐(SO... 相似文献
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设计由水生植物、微生物、水生动物等生态要素的协同作用完成生态修复功能的生物栅处理装置。采用中试处理装置,9个廊道并联运行,连续进水和出水,处理量为6米3(/天·池)。试验主要考察了水力停留时间为30h、溶解氧(DO)维持在2~4mg/L、温度维持在20~28℃、pH值为7.0~7.5的最佳工况条件下对水体CODCr、NH3-N、总氮(TN)和总磷(TP)等的去除效果,并分析了不同填料生物膜中微生物的数量变化。试验结果显示生物膜中的微生物与CODCr、NH3-N、TN和TP的去除效果具有良好的相关性,最大去除率分别达到59.2%、62%、50%和74%。 相似文献
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在不排泥的条件下,SMBR系统表现出对CODCr、NH3-N、TN、TP等指标良好且稳定的去除效果,其中TN、TP在较高的污泥浓度下才表现出较好的去除效果.通过对SMBR系统处理效果影响因素的考察,发现污泥浓度对系统的处理效果及反应器内的生物处理都有影响,因系统不排泥,随着污泥浓度的增加,系统出水的有机物含量下降,而反应器中的有机物浓度呈现先升高而后下降的趋势. 相似文献
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采用臭氧氧化-BAC工艺深度处理鲁奇炉煤制气废水,对影响处理效果的主要因素进行了研究,并考察了工艺的稳定运行效果。结果表明,当臭氧发生器电流为0.5 A,两级反应柱臭氧投加体积比为2∶1时,臭氧氧化对废水COD_(Cr)、色度和UV_(254)的去除效果最佳;适当延长BAC滤池的水力停留时间有利于污染物质的去除。稳定运行期间,废水COD_(Cr)平均可从298 mg/L下降到57 mg/L,平均COD_(Cr)去除率为81%;NH_3-N和TN的去除主要依靠BAC滤池中生物膜的硝化和反硝化作用,平均NH_3-N和TN去除率分别为26%和37%。 相似文献