D型炉过热器固定装置的结构特点与改进措施

1 D型炉主要性能及过热器固定装置支承梁的结构特点 1.1 D型炉主要汽水参数 额定蒸发量220 t/h;过热蒸汽出口压力(表压)11.66 MPa;过热蒸汽出口温度525 ℃;给水温度148 ℃。 D型炉工质测吸热量为612.1 MJ/h,220 t/h发电锅炉的工质测吸热量为561.3 MJ/h。可以看出,D型锅炉工质侧的吸热量比220 t/h发电锅炉大约多10%,但锅炉本身结构尺寸要远远小于220 t/h发电锅炉。 1.2 过热器系统 由于D型锅炉过热蒸汽温度一般较低,过热器出口蒸汽温度为525 ℃,且烟温水平较高,温差大,换热能力强,故一般只布置2级过热器受热面。另外,其低温过热器有2…     

电站锅炉汽包内部装置设计方法 蒸汽质量标准

一、蒸汽品质的重要性合格的蒸汽品质是保证锅炉和汽机安全经济运行的重要条件。蒸汽品质不良,会造成过热器管和汽机通流部分结盐垢。过热器管中结盐则影响到传热而使管壁温度升高,甚至过热爆管。如蒸汽带水很多、使过热汽温降低而影响汽机的正常运行。汽机通流部分结盐则使通流截面减小,阻力增加,而且盐垢改变了叶片的线型,影响汽机的出力、经济性和可靠性。     

БКЗ-220-100Ф型锅炉过热器管壁超温的防止措施

前言 BK3-220-100Φ型锅炉系苏联巴尔拿乌尔锅炉制造厂制造,额定蒸发量220t/h,额定蒸汽压力9.8MPa,额定蒸汽温度540℃,自1959年投产以来,长期存在着高温过热器管壁超温问题,5台此型锅炉至今已爆管37次。经原汽轮机锅炉研究所和华东电力试验研究所试验研究,认为过热器管壁超温主要是该型锅炉结构存在问题。以后,由于没有具体改进措施,此问题未能很好解决,不得已而采用降低过热蒸汽温度来防止过热器管壁超温。如当锅炉出力在200t/h以上,过热蒸汽温度不得超过535℃,     

300 MW机组锅炉过热器减温器喷管断裂原因分析及改进

华润电力登封有限公司发电机组锅炉为DG1025/18.2-Ⅱ12型亚临界压力一次中间再热、自然循环锅炉,其过热器系统设有三级喷水减温器,用来调节过热蒸汽温度.一级减温器布置在低温过热器(低过)出口集箱至大屏进口集箱的连接管上,二级减温器布置在全大屏出口集箱至屏式过热器进口集箱的连接管上,三级减温器布置在屏式过热器出口集箱至高温过热器进口集箱的连接管上.     

大容量电站锅炉本体结构设计中几个值得注意的问题(三)

<正> 七、过热器再热器管屏的间隔定位和变形分析过热器和再热器的功能是在蒸汽进入透平之前把湿的饱和蒸汽变成干的过热蒸汽,把温度较低的过热蒸汽变成温度较高的过热蒸汽,这个过程是由置于锅炉辐射区域和对流区域的屏式受热面来完成的。淮南平     

过热蒸汽温度沿燃烧室宽度分布的改善

在ТП-130型锅炉的过热器系统中(见图1),饱和蒸汽从锅炉汽鼓1进入第一段蒸汽过热器3,然后进入表面式过热温度调整器2,经过第二段过热器4进入过热器联箱5,再借均匀分布的8根ф108×6公厘的过热汽管导至过热蒸汽集汽联箱6。过热器受     

日一500MW机组采用100%容量单台辅机

<正> 日本北陆电力公司七尾大田火力发电厂1号机组为简化系统、提高效率,采用较高的蒸汽参数及1OO％容量的单台辅机。 该机组锅炉为直流锅炉,蒸汽压力25MPa(255kg/cm~2),过热器出口温度570℃,再热器出口温度 595℃,1510t/h,燃煤,日立制造。汽轮机参数为     

SG2080/25.4-M969型锅炉末级过热器壁温超限原因分析及处理

国华沧东发电有限责任公司3、4号超临界机组的SG2080/25.4-M969锅炉运行过程中,由于末级过热器管壁温度频繁超限,导致2台锅炉的过热汽温达不到设计值。以4号锅炉为研究对象,对末级过热器管壁温度频繁超限的原因进行的试验表明,水平烟道左侧的温度场不均匀是导致锅炉末级过热器左侧管壁金属温度超限的主要原因。通过配风方式的调整,降低了左侧过热蒸汽温度与最高管壁金属温度的差值,提高了左侧过热蒸汽温度的运行值。另外,建议取消炉膛-风箱差压控制方式,在一定负荷区间保持二次风门开度的相对稳定,以获取稳定的烟气温度场和速度场分布。经调整后,3、4号锅炉末级过热器温度可接近或达到设计值运行。     

喷射式蒸汽减温器外壳的检修

许多发电厂高压锅炉上装有喷射式调整过热汽温的减温器。这种减温器安装在过热器的第一段和第二段之间。这类减温器组之一的示意图见图1。视锅炉负荷和受热面的清洁程度来决定过热蒸汽的温度,在过热器第一段以后的过热温度波动在385到450℃之间。靠喷水使在蒸汽减温器内的蒸汽温度降到340～350℃,在这之后,蒸汽再进入蒸汽过热器的第二段。     

高压锅炉屏式过热器夹马的改进

我厂三台220吨/时高压锅炉,均为上海锅炉厂产品。其主要参数是;过热蒸汽压力100公斤/厘米~2;过热蒸汽温度540℃;炉膛出口烟气温度1278℃;炉膛容积热负荷256×10~3大卡/米~3·时。几台锅炉自投产以来,屏式过热器的夹马一直处在1100℃的高温烟气下工作。在采用优质耐热合金钢的情况下,平均运行周期也不到一个月就被烧坏,造成过热器管束自由摆动,管子参差不齐,受热不均,容易产生爆管事故,不仅使锅炉安全运行受到严重威胁,而且每年都要消耗大量进口优质耐热合金钢Cr20Ni14Si2。因此,我厂对屏式过热器的夹马结构     

超临界670MW机组高温过热器爆管原因分析

对华电潍坊发电有限公司超临界670MW机组高温过热器爆管事故原因进行了分析。对爆管段及邻近管排相同位置的管段进行的宏观检查、金相检验及力学性能试验结果表明,弯头弯制工艺不良造成弯头两端流通面积减小,影响了蒸汽的流通,导致管子因长时间过热组织严重老化,进而造成爆管事故的发生。为此,采取更换所有高温过热器管排最内圈的弯头,运行过程严格控制受热面蒸汽和管壁温度,使高温过热器出口蒸汽温度左右偏差不超过5℃等措施,实施后未再发生爆管事故。     

2023 t/h汽包锅炉过热蒸汽Na+超标原因分析及措施

结合机组运行SIS数据,分析过热蒸汽Na+超标原因,认为机组启动前过热器受热面管道反冲洗不彻底,沉淀物过多是导致运行中过热蒸汽Na+超标的主要原因,而运行中汽包水位、过热器减温水、负荷的变化幅度及速度是影响过热蒸汽Na+超标的诱因,提出了加强反冲洗、降低汽包水位、调整控制系统参数和加强排污等减少超标的措施,基本保证了汽水品质在合格范围.     

超超临界1000MW 机组无炉水循环泵吹管的蒸汽温度控制策略

分析了超超临界1 000 MW机组锅炉无炉水循环泵(BCP)吹管蒸汽超温的原因,提出了在吹管过程中提高给水温度、降低锅炉燃料量和炉膛出口烟气温度,防止过热蒸汽带水等控制蒸汽温度的措施.实施后,可将蒸汽温度控制在锅炉吹管的要求范围内,实现了超超临界1 000 MW机组锅炉在无BCP条件下的顺利吹管.     

超超临界机组蒸汽含氢量监测技术应用

某超超临界1 000MW机组锅炉额定过热蒸汽流量为2 996.3t/h,压力为27.46MPa,过热蒸汽/再热蒸汽温度为605℃。该锅炉屏式过热器(屏过)、高温过热器(高过)和高温再热器(高再)材料均购自德国克虏伯公司,每屏最外3圈管材均为DMV 310N     

超超临界锅炉屏式过热器改造方案与校核计算结果分析

针对某电厂超超临界锅炉在中低负荷下存在水冷壁出口中间点温度过热度低的问题,从锅炉设计和实际运行结果分析出发,提出减小锅炉屏式过热器受热面面积的改造方案,并通过对改造前后的锅炉进行全面的热力校核计算,分析在不同负荷下屏式过热器面积减少量对煤耗、过热器各受热面进出口蒸汽温度、过热器减温水量以及高温过热器和再热器平均壁温的影响。计算结果表明:在不同负荷下随着屏式过热器面积减少量的增加,煤耗略有增加;过热器减温水量减少;水冷壁出口中间点温度呈先降低后升高的变化趋势;受热面中只有屏式和低温过热器进出口蒸汽温度发生了较大的变化;高温过热器和再热器平均壁温均升高,但增加幅度较小。因此,从热力计算分析结果来看,减少屏式过热器受热面面积虽然煤耗略有增加,但在减少量选取合适的情况下是可以达到提高水冷壁出口中间点温度的作用,从而提高机组运行安全性。     

过热器再热器蒸汽流量再分配延寿防爆管技术

分析了锅炉过热器产生热偏差的原因，分析了采用在炉外管中加装流量控制器的方案和设计过程，改造后高压过热器出口管壁温度分布显著改善，提高了过热器的剩余寿命和机组的运行可靠性，开发蒸汽流量再分配技术具有重大的实用价值。     

超超临界1000MW机组锅炉运行参数控制研究

通过对某超超临界1000 MW机纽锅炉运行参数的控制试验,介绍其控制要点以及锅炉主要运行参数随负荷的变化情况.试验表明,风煤比随负荷增加略有降低,在负荷较大时一次风压随负荷增加提高,过热器压降及再热器压降随负荷的增加而增加,水煤比随负荷的变化主要受控于过热蒸汽温度,在达到临界压力之前控制汽水分离器出口蒸汽过热度在30℃以下,在机组750 MW负荷以上控制汽水分离器出口蒸汽过热度在40℃左右.     

锅炉过热蒸汽温度调节系统的改进与分析

1 改进前存在的问题佳木斯发电厂四期扩建No.11、No.12机组过热蒸汽温度调节系统共有4套。其中一级过热蒸汽温度凋节系统2套,主信号为屏式过热器联箱温度,导前信号为一级减温器后汽温;二级过热蒸汽温度调节系统2套,主信号为主蒸汽温度,导前信号为二级减温器后汽温。4套调节系统温度测点共8     

超临界锅炉中间点温度的经济控制

简要介绍了超临界锅炉的运行特点,以某超临界对冲燃烧锅炉在不同负荷下中间点温度对锅炉运行经济性进行了试验研究。试验在稳定的负荷下进行,维持燃料量、配风方式不变,蒸汽温度维持额定值,通过给水流量改变中间点温度(即水冷壁出口工质温度)。比较不同的中间点温度控制对排烟温度、减温水量、主蒸汽温度的影响。认为中间点温度越高,低温过热器出口蒸汽温度和排烟温度越高且减温水流量越大。但由于过热蒸汽温度可通过减温水进行再调节,中间点温度与过热蒸汽温度之间关系相对波动,规律性不明显。     

燃烧霍林河褐煤情况介绍

通辽发电总厂现有两台锅炉是哈锅七六年至七九年期间的产品,型号为HG—670/140—6型带一次中间再热的固态排渣煤粉炉,是东北地区的通用褐煤炉型,主要设计参数为:蒸发量670t/h;过热蒸汽压力140Kg/cm~2;过热蒸汽温度540℃;再热蒸汽流量579t/h;再热蒸汽入口压力27.5Kg/cm~2;再热蒸汽出口压力25.5Kg/cm~2;再热蒸汽入口温度323℃;再热蒸汽出口温度540℃;给水温度240℃;排烟温度167℃;锅炉热效率90.306％;计算燃料消耗量185.6t/h;炉膛容积热负荷111.8×10~3kcal/m~3h,炉膛截面热负荷3.13×10~6kcal/m~3h;炉膛出口过剩空气系数1.2;炉膛出口烟气温度1036℃。