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对2A12铝合金炮弹风帽采用挤压铸造工艺进行试验,介绍了炮弹风帽精化毛坯和模具的设计重点。关键在于使金属液能平稳充型,为此对浇注温度、加压速度、保压时间、模具预热温度等工艺参数进行了调整。结果表明,当模具预热温度为350℃,浇注温度为690~700℃,加压速度为10mm/s,保压时间为10s时,铸件尺寸及性能达到设计要求。 相似文献
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工艺参数对间接挤压铸造铝铜合金力学性能及热裂倾向的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了在间接挤压铸造条件下,工艺参数对铝铜合金力学性能及热裂倾向的影响,并分析了合金的组织和性能。试验结果表明:挤压铸造工艺参数的变化可以明显影响铝铜合金的力学性能,控制工艺参数可以得到性能良好的铝铜合金铸件(抗拉强度240~260 MPa,伸长率9%~11.5%),经T6处理后,铸件的抗拉强度可以达到460 ̄475 MPa,伸长率为8.5% ̄10.5%。挤压铸造工艺参数中浇注温度和模具温度对热裂倾向的影响最大,其次是保压时间,比压对热裂倾向的影响最小。基本影响规律是:较低的模具温度和较短的保压时间下热裂倾向大,浇注温度750℃时热裂倾向最小。 相似文献
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采用液态浸渗挤压法制备了硼酸铝晶须增强铝基复合材料(简称(AlBO)w/Al),通过OM,XRD,EDS,SEM及TEM等研究手段对其微观缺陷进行观察分析。发现(AlBO)。/Al复合材料中的主要缺陷并非硼酸铝晶须与基体之间的界面反应产物,而是制备过程中晶须的偏聚重融、基体合金中析出的铜铝化合物Al2Cu及显微缩孔,它们作为复合材料的主要缺陷而成为裂纹源,最终影响复合材料的力学性能。 相似文献
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采用真空吸渗挤压工艺制备了二维碳纤维增强铝基(2D-Cf/Al)复合材料。在挤压力(比压)为60~90 MPa、真空度为10~30 k Pa、浸渗挤压温度为580~620℃、保压时间为60~120 s时,可以获得浸渗充分和成形质量良好的复合材料。微观组织观察分析表明,基体合金和碳纤维分布均匀,纤维无折断、漂移现象,无明显微观缺陷。对Cf/Al复合材料进行密度和拉伸性能测试,其密度比基体合金降低17.9%,抗拉强度提高100%。热处理实验表明,经过T6热处理,基体合金的组织得到改善,内部应力和缺陷得到有效控制和消除,抗拉强度提高41%,而碳纤维和基体合金热膨胀系数的差异会在复合材料内部产生不良应力,导致其拉伸性能没有提高反而下降16%。 相似文献
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以AZ91D镁合金和平均颗粒尺寸为0.5μm的SiC颗粒分别作为基体和增强相,通过全液态搅拌铸造法和挤压铸造法结合制备出SiC颗粒增强镁基复合材料。力学性能测试结果显示:当模具温度为200℃、保压时间为15 s时,SiCp/AZ91D镁基复合材料抗拉强度最高为157 MPa;金相显微组织显示,碳化硅颗粒可作为镁合金凝固时异质形核的中心,也可能会随着凝固时固液界面的推移,使SiC颗粒处于晶界处;存在SiC颗粒团聚现象,这是其抗拉强度降低的原因;SiCp/AZ91D镁基复合材料在室温下拉伸时的断口形貌呈现脆性断裂特征;热处理工艺为固溶处理温度420℃,保温20 h空冷,时效处理温度200℃,保温8 h空冷,经过热处理后,镁基复合材料的抗拉强度均有所提高,最高可提高48.95%。 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2015,(7)
三维编织碳纤维增强铝基复合材料(3D-Cf/Al复合材料)具有耐冲击、不分层、抗开裂、耐疲劳、整体性强等优点,但浸渗过程中存在难以浸渗和过度界面反应等问题。在采用真空气压浸渗制备单向排布Cf/Al复合材料的工艺试验基础上,进行了三维五向编织Cf/Al复合材料的真空气压浸渗工艺研究,得到了3D-Cf/Al复合材料真空气压浸渗成形工艺参数。在预热温度为500~550℃、浸渗温度为730℃、保压时间为20min时,制备出的3D-Cf/Al复合材料浸渗良好,其致密度达到95.88%,抗拉强度达到782.33 MPa。 相似文献
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采用不同半固态机械搅拌工艺(变化搅拌温度和搅拌时间),制备硼酸铝晶须(ABOw)和碳化硅颗粒(SiCp)混杂增强6061铝基复合材料。利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)和拉伸试验研究搅拌工艺参数对复合材料微观组织和力学性能的影响。结果表明:在可以搅拌的情况,增强体在复合材料中分布的均匀性和复合材料的力学性能随着搅拌温度的降低和搅拌时间的延长而得到提高。基于对复合材料微观组织的观察和力学性能的测试得到最佳的搅拌工艺参数为:搅拌温度640℃,搅拌时间30min。 相似文献
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残余孔洞对莫来石短纤维/ZL109复合材料强度的影响 总被引:10,自引:3,他引:7
运用挤压铸造工艺中不同的保压压强:6 MPa,30 MPa ,60 MPa ,110 MPa 和156 MPa 制备3种相同纤维体积分数的莫来石短纤维增强铝基复合材料, 并测定其拉伸强度。不同基体的复合材料拉伸强度均随保压压强增高而提高。讨论了莫来石短纤维/ZL109 复合材料残余空洞尺寸与保压压强的关系和残余空洞在T6 处理过程中的长大现象及原因。结果表明, 气孔类残余孔洞初始尺寸和最终尺寸与保压压强有关, 并显著影响莫来石短纤维增强铝基复合材料的拉伸强度。 相似文献
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研究了浇注温度、模具温度、压力和保压时间对Al-Cu-Mn合金力学性能和显微组织的影响。结果表明,Al-Cu-Mn合金适宜的浇注工艺为:浇注温度720℃、模具温度200℃、压力75 MPa、保压时间20 s;4种工艺参数对第二相面积分数的影响从大至小依次为:挤压压力>浇注温度>模具温度>保压时间。 相似文献
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采用非夹层液相扩散焊连接铝基复合材料 总被引:5,自引:0,他引:5
采用真空扩散焊焊接铝基复合材料SiCw/6061Al通过系列试验研究了焊接工艺参数对接头强度的影响。结果表明:该材料扩散焊时,焊接温度是影响接头强度的主要工艺参数,当焊接温度介于基体铝合金液-固两相温度区间时,接合面上出现了液态基体金属,可获得较高的接头强度。 相似文献
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采用压力下凝固成型工艺制备6061铝合金,利用正交试验研究了浇注温度、比压、保压时间和模具预热温度等工艺参数对合金力学性能的影响。结果表明,工艺参数对合金力学性能影响权重不同,对抗拉强度的影响权重为:比压模具预热温度浇注温度保压时间,即比压对抗拉强度的影响最大,保压时间对抗拉强度的影响最小;各因素对伸长率的影响权重为:浇注温度模具预热温度保压时间比压,即浇注温度对伸长率的影响最大,比压对伸长率的影响最小。当浇注温度720℃、比压150 MPa、保压时间25 s、模具预热温度150℃时,铸件力学性能最佳,此时抗拉强度为181.7 MPa,伸长率为15.4%。 相似文献
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通过建立A356铝合金的半固态表观粘度模型,采用计算机模拟方法对A356铝合金轮毂半固态挤压铸造成形工艺进行了研究.通过分析挤压速度、半固态浆料充填温度及模具预热温度对铝合金轮毂半固态成形性能的影响,探讨了不同条件下的金属流动特点和温度分布规律.结果表明,对该尺寸铝合金轮毂的最佳成形工艺:半固态浆料充填温度为600℃,模具预热温度为300℃,挤压速度为5 mm/s,保压时间为25 s. 相似文献
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对轿车发动机铝合金缸盖罩几个主要压铸工艺参数进行了介绍:慢压射速度为0.2~0.3 m/s,快压射速度为6.0~6.3 m/s,快压射行程为460 mm,增压比压为33.6 MPa,增压距离为510 mm,保压时间为8 s,浇注温度为680±10 ℃,模具温度为140~260 ℃,生产出铝缸盖罩达到了技术要求,还介绍了确保缸盖罩质量的技术改进措施. 相似文献