ZG35CrMn2SiMoB的热处理工艺研究

对ZG35CrMn2SiMoB热处理工艺进行丁研究，通过综合分析热处理工艺对其组织的影响,确定出了最佳的热处理工艺，在工业应用中证实该钢具有较高锰钢优异的耐磨性能。     

热处理工艺对ZG30CrMn2SiREB钢冲击韧性和硬度的影响

将ZG30CrMn2SiREB钢的奥氏体化温度从900℃提高到1050C时,冲击韧性提高1倍,硬度变化不大;回火温度升至330～375℃时,冲击韧性降至最低;经1050℃淬火+175℃回火,可获得最佳的韧性和硬度配合。     

ZG15Cr2Mo1钢的热处理工艺研究

为了确保含017%C、1.93%Cr、0.97%Mo、0.43%Si和0.68%Mn(质量分数)的ZG15Cr2Mo1钢的室温和高温力学性能满足要求,对其进行了不同温度和冷却方式的正火及不同温度的回火工艺试验。经不同工艺热处理的钢的室温和高温力学性能确定的ZG15Cr2Mo1钢的最佳热处理工艺为:920~970℃保温8~12h空冷正火,随后720~760℃回火8~12h。     

ZG30Mn钢的热处理工艺

为研究热处理工艺对ZG30Mn钢性能的影响,对比了正火、正火+回火、淬火+回火处理工艺条件下ZG30Mn钢的组织和力学性能。结果表明,ZG30Mn钢经过870℃正火后组织为粒状贝氏体,870℃正火+600℃回火后,组织为铁素体+粒状碳化物,强度降低,塑韧性升高。870℃淬火+600℃回火后,组织为回火索氏体,强塑积最高,具有最优的综合力学性能。     

ZG35SiMn钢热处理工艺浅析

对ZG35SiMn钢原热处理工艺进行了改进,将原淬火温度880℃调整为980℃,取消了淬火前的正火处理.高温回火后塑性和韧性得到了明显的提高,而强度几乎没有变化.改变后的热处理工艺降低了能耗,提高了设备的使用率,增加了经济效益.     

10CrMn910钢球化加速特点及恢复热处理工艺的研究

分析了珠光体球化的原因及危害；通过对10CrMn910钢的球化加速试验，研究了该种材料球化过程的特点，并提出了10CrMn910钢球化的恢复热处理工艺。     

ZG40Mn2铸钢的热处理工艺研究

对ZG40Mn2铸钢进行了不同工艺的热处理,分析了钢力学性能的变化。研究了不同处理工艺对ZG40Mn2钢调质后力学性能的影响。结果表明:在扩散退火+正火预处理后820℃淬火+580℃回火处理,可以显著提高ZG40Mn2钢的综合性能。     

机床附件用1CrMn2MoVTiB模具钢的热处理工艺研究

采用连续退火和控轧控冷形变热处理工艺对1Cr Mn2Mo VTi B钢和P20钢进行热处理试验。经过对实验钢的测量,发现1Cr Mn2Mo VTi B模具钢具有良好的热处理性能以及力学性能、切屑性能、耐磨性和抛光性,综合性能优于现有的P20塑料模具钢。     

SFA60钢成分设计及车轴热处理工艺开发

选取3种材料进行正火处理,得出每种材料的适宜正火温度范围,并对每种材料在最佳正火温度下进行热处理,确定性价比最高且能耗相对较低的SFA60钢。在860℃对SFA60钢车轴进行热处理后,进行相应的性能试验,该材质车轴热处理后性能较好,车轴整体性能基本一致,各项性能合格并稳定,说明该热处理工艺合理。     

ZG30Cr2MnSi2铸钢的热处理工艺研究

研究了水淬、正火和等温淬火对ZG30Cr2MnSi2的组织和力学性能的影响.结果表明,ZG30Cr2MnSi2经945℃奥氏体化后水冷、350℃回火后,具有较好的综合力学性能;经920℃奥氏体化后正火,具有良好的强韧性配合;高硅先共析铁素体的出现,使该钢在920℃奥氏体化温度下等温淬火的冲击韧度明显低于水淬和正火的冲击韧度.指出Cr和Si合金元素的配合,使ZG30Cr2MnSi2通过不同的热处理工艺,同时具备了在高、中、低冲击载荷抗耐磨性的力学性能.     

ZG45钢链轮的热处理

ZG45钢锭轮是WG75／39－9型锅炉圆盘蒸发器产品的重要零件。链轮转动时，轮齿承受扭矩、弯曲的交变负荷，齿面承受强烈的摩擦。要求有足够大的抗拉、抗弯和抗疲劳及耐磨损性能．链轮直径为十1364．smm，厚度为253mm，66齿，重703kg；链轮的调质硬度220～260HB，齿面淬火硬度40～45HRC，轴孔十230mm，变形要求严格。链轮生产的工艺路线：铸钢件毛坯峰正火～租车一调质一使车铁齿一齿面淬火一装配。按原工艺，链轮齿面采用火焰加热淬火，淬硬层可达2～3mm，但层深不均匀，轴孔变形大，齿面硬度不均匀，单齿加热淬火Zmin，264个齿花费528mi…     

ZG30CrMn2Si2MoNi正火热处理工艺的研究

研究了正火奥氏体加热温度和保温时间对ZG30CrMn2Si2MoNi铸钢组织与力学性能的影响.结果表明:奥氏体化加热温度在1 040～1 080℃、保温时间为1～2 h,250 ℃×1 h低温回火后,ZG30CrMn2Si2MoNi钢的组织由贝氏体铁素体(BF)和残余奥氏体(AR)组成,具有良好的强韧性配合.分析了最佳正火工艺处理后材料强韧性提高的原因.     

ZG25MnCrNi钢组织偏析铸件的热处理工艺

为了使存在明显组织偏析的ZG25MnCrNi钢铸件的断后伸长率和断面收缩率达到技术要求,通过试验,分析研究了正火温度、回火温度对其强度和塑性的影响,以及显微组织发生的变化。结果表明,900～920℃保温120min正火,随后在600～640℃回火,铸件断后伸长率和断面收缩率均达到并超过了技术要求,获得了良好的综合力学性能,虽然组织偏析仍然存在,但偏析部分的组织应力得以消除,能够满足使用要求。     

基于JMatPro软件的ZG70CrMo钢的热处理工艺研究

以ZG70CrMo钢为基础,利用JMatPro软件模拟计算合金钢的连续冷却转变曲线(CCT)、等温转变曲线(TTT)、端淬曲线及组织分布,在此基础上,对热处理工艺进行优化,最佳热处理工艺为:淬火温度为830℃,保温40min;回火温度为550℃,保温120min。热处理后组织为回火索氏体以及弥散的碳化物,回火硬度为38～40HRC。     

7CrMn2Mo钢的球化退火工艺

研究了7CrMn2Mo钢的常规的球化退火和正火+球化退火工艺球化退火行为.结果表明,该钢退火前必须正火;与连续退火、等温退火相比,亚温球化退火的碳化物球化速度较快,效果较好;采用720 ℃保温48 h,达到球化等级要求.相分析结果表明,此钢退火态的碳化物主要为M23C6和小部分M3C及其它类型的碳化物.     

钢的热处理工艺设计

本文主要介绍了钢的处理工艺设计的原则与方法，给出了常用50种钢材的热处理回火方程以及新钢种热处理工艺参数的计算经验公式。应用实例证明、这两种方法都具有计算方便、实用性强、可靠性好、误差率小（≤±10％），可以作为机械零件的技术设计和制定热处理工艺规范时参考。     

ZG25Ni2CrMoB含硼铸钢件热处理工艺研究

大型矿卡用主动轮采用ZG25Ni2CrMoB含硼材料制造,通过控制材料DI值(淬硬层深度),匹配铬、镍、钼等细晶强化合金元素,采用多次正火和液空交替淬火,不仅保证了产品的力学性能,而且避免了产品在热处理环节开裂,产品质量稳定。     

ZG30CrMn2Si2Mo铸钢斗齿的研制

研制了一种新型贝氏体铸钢斗齿并分析了其组织和性能.结果表明,1 080℃正火、200～250℃回火后组织由贝氏体铁素体(BF)和残余奥氏体(AR)组成,该组织具有良好的强韧性配合;其抗拉强度为1 667MPa、硬度(HRC)49、冲击韧性AKU 36J;比较了新型贝氏体铸钢斗齿与进口产品的耐磨性和使用寿命,表明该材料具有良好的耐磨性能.