49MnVS3非调质钢静态再结晶模型研究

在Gleeble-1500热模拟试验机上对非调质钢49MnVS3进行双道次压缩试验,研究其静态再结晶行为。采用0.2%补偿法计算了静态再结晶体积分数,分析工艺参数对静态再结晶行为的影响,建立了静态再结晶动力学模型。在Gleeble-1500热模拟试验机上对非调质钢49MnVS3进行一次与双道次压缩工艺参数相同的单道次压缩试验。对试样进行金相分析建立了静态再结晶晶粒尺寸模型。结果显示,模型的预测值与试验值吻合较好,可为优化生产工艺参数提供理论依据。     

49MnVS3非调质钢汽车曲轴断裂失效分析

49Mn VS3非调质钢曲轴在发动机台架试验过程中发生断裂。对失效曲轴的化学成分、金相组织、显微硬度和宏微观断口进行检测分析。结果表明,曲轴轴颈处硫化物级别较高且存在穿越渗氮表层的硫化物,导致曲轴早期疲劳断裂。     

汽车用非调质钢49MnVS3的动态连续冷却转变行为

在Gleeble-3500热模拟试验机上进行49Mn VS3钢的变形-连续冷却膨胀测定,结合金相-硬度法得到试验用钢的动态连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明:49Mn VS3钢的Ac1、Ac3分别为741℃、803℃。当冷却速度为0.5~5℃/s时,得到组织为铁素体和珠光体;冷却速度为7℃/s时,主要为细长的针状铁素体+块状铁素体+珠光体+少量贝氏体;10~15℃/s时发生贝氏体转变;15℃/s出现马氏体转变;冷速为20~40℃/s时,则只发生马氏体转变,得到完全的马氏体组织。随着冷却速度的增加,硬度呈先缓慢增大后线性上升。     

35MnVS非调质钢连杆应用研究

通过对非调质钢35MnVS和调质钢55钢在生产轿车连杆进行的金相组织、结构、性能等方面的对比,说明用35MnVS生产汽车连杆具有较好的性能和经济效益。     

加热工艺对非调质钢49MnVS3中硫化物尺寸和形态的影响

研究了非调质钢49Mn VS3连铸坯中硫化物夹杂在不同加热温度和保温时间过程中尺寸和形态的变化。结果表明:加热温度对49Mn VS3钢中硫化物尺寸和形态有显著影响,900~1100℃保温后硫化物发生聚集长大行为;1200℃保温后硫化物平均尺寸最小且弥散分布;1300~1400℃保温后硫化物会发生熟化长大行为。为合理控制硫化物尺寸,轧制过程加热温度选择在1200℃。保温时间对49Mn VS3钢中硫化物尺寸有一定影响,1200℃最佳保温时间为2 h,此时硫化物尺寸最小。     

38MnVS6非调质钢高温奥氏体流动应力模型研究

采用Gleeble-1500热模拟试验机对38MnVS6非调质钢在温度为950～1200℃、应变速率为0.01～5 s-1进行热压缩试验,获得不同变形条件下的流动应力曲线。根据经典应力-位错关系和动态再结晶动力学方程分别对动态回复和动态再结晶两阶段建立流动应力模型,然后统一表示为完整的38MnVS6非调质钢高温奥氏体流动应力模型。根据实验结果计算模型中各参数。所建立的流动应力模型可以用于38MnVS6非调质钢热锻造过程的数值模拟。     

49MnVS3汽车发动机曲轴冲击性能影响因素探讨

利用火花直读光谱仪、布氏硬度计、扫描电镜（SEM）、光学金相显微镜（OM）等设备对 49MnVS3汽车发动机曲轴冲击功数值出现跳跃性波动现象进行了分析,通过对冲击断裂试样进行表面质量、缺口形状、加工尺寸、化学成分、硬度、断口形貌、非金属夹杂物分布、显微组织形貌等的分析,确定曲轴冲击功检验数据出现跳跃性变化以及数值偏低是因为制备冲击试样的位置及方向不规范造成的。     

热成形温度对49MnVS3曲轴组织性能的影响

针对49MnVS3曲轴产品服役寿命低的问题,本文对与曲轴随炉处理的标准拉伸试样进行了拉伸试验和疲劳试验。结果表明,试样的伸长率偏低(8.53%);99%存活率下的疲劳极限值仅为340.25 MPa。据此,对试样晶粒度展开评估,并对正火温度与晶粒度之间的关系进行了深入研究。结果表明,随着正火温度的增加,晶粒逐渐长大,晶粒度减小;当温度超过1180℃时,晶粒度等级低于4级,出现过热现象。     

非调质钢曲轴用材发展趋势

本文主要论述汽车发动机非调质曲轴用钢的发展趋势。作者从第一代非调质曲轴用钢的诞生到现在正在广泛使用的第三代非调质曲轴用钢进行了长时间的关注和研究,并在二十几年的开发应用中积累了丰富的经验。文章从三代非调质曲轴用钢的化学成份、机械性能和锻造、加工性能上的不同特点,分析了它们演变、发展过程,推断第三代非调质曲轴用钢的出现是高性能汽车发动机发展的需要。     

30MnVS非调质钢连铸坯的高温塑性

利用Gleeble-3800热模拟试验机测试了30Mn VS非调质钢连铸坯的高温塑性,通过扫描电镜对拉伸试样的断口进行了观察分析,并应用金相显微镜对不同测试温度断口附近显微组织进行观察,分析了各温度区域变形断裂机理。结果表明:30Mn VS非调质钢的第Ⅲ脆性温度区间为650～930℃,塑性温度区间为930～1300℃。因此,该钢连铸坯在实际矫直过程中,过矫直点温度应高于930℃。     

非调质钢曲轴的开发和应用

本文介绍了非调质钢（４９ＭｎＶＳ３钢）曲轴与调质钢（Ｓ５３Ｃ钢）曲轴的显微组织、力学性能和军性能对比试验结果，选定４９ＭｎＶ钢作为柴油柴机轴用材，并逐步投入批量生产，产生了巨大的经济效益。     

38MnVS非调质钢活塞锻后控制冷却工艺

对38MnVS非调质钢活塞进行锻后冷却处理并探讨了不同冷却工艺对非调质钢活塞的影响规律.首先,分析了不同冷却速率对非调质钢活塞的组织性能和力学性能的影响,可知,在冷却速率为50～90℃·min-1下,非调质钢析出珠光体及铁素体时各方面的性能最优.然后,利用分选装置对非调质钢活塞锻件进行预选,挑选出达到合格锻造温度的活塞...     

38MnVS6非调质钢在汽车转向节上的应用

开发了一种汽车转向节用非调质钢38MnVS6,对非调质钢转向节的各项力学性能、组织进行了分析。结果表明,非调质钢38MnVS6转向节具有高强韧性,可满足转向节的性能要求;高性能非调质钢的应用,简化了生产工艺,在降低生产能耗的同时方便切削加工,对先进汽车制造的发展具有重要意义。     

曲轴用非调质钢C38N2带状组织消除工艺的研究

针对曲轴用非调质钢C38N2轧制过程中出现的带状组织,采用高温扩散退火和控制冷却速率等热处理工艺研究消除带状组织的效果。结果表明:试样在1230℃保温120 min随炉冷却时,带状组织基本消除,呈现均匀的铁素体和珠光体组织,但试样表面氧化严重,且存在脱碳现象。试样在1230℃保温1 min,并从1050℃到500℃以0.2~0.5℃/s冷却然后空冷至室温,不存在带状组织;以0.5~2℃/s冷却时,随着冷却速度增大,带状组织变得严重;而以2~5℃/s冷却时,带状组织又逐渐消失,但组织内出现贝氏体和马氏体组织。     

国产非调质钢36MnVS4连杆胀断缺陷分析

采用显微组织、断口形貌观察和力学性能测定,分析了国产非调质钢36MnVS4连杆掉渣、断口不齐胀断缺陷的原因。结果表明,断口显微组织为铁素体+珠光体,无异常组织出现;晶粒度、抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和断面收缩率均满足标准要求。但是缺陷连杆铁素体含量超过标准的上限要求;未机加工表面存在脱碳层,脱碳层中较高的铁素体含量提高了表面的塑性;断面收缩率远超过标准的下限要求,且超过了可以保证胀断性能的上限要求,造成连杆的胀断性能差。这是连杆掉渣、断口不齐胀断缺陷的主要原因。胀断缺陷原因的分析为高品质连杆的生产提供了理论支持。     

非调质钢曲轴锻件正火冷却系统及应用

介绍了非调质钢曲轴锻件正火冷却系统的设计原理及其应用。     

非调质钢曲轴锻造热模拟试验分析

在Gleeble2000热模拟试验机上模拟曲轴实际锻造过程,采用双因子线性回归方法和单因子二次多项式回归方法,分析加热温度和冷却速度对铁素体晶粒数目、铁素体晶粒平均直径和铁素体百分含量的影响,结果显示,加热温度和冷却速度是锻件组织变化的主要影响因素。在特定加热温度和冷却速度条件下,硫化物成分变化和钒、钛的碳、氮化物析出相大小成为组织变化的主要影响因素。试验结果在工业化生产中得到验证。     

F40MnVS非调质钢大规格棒材热加工图的构建

采用Gleeble-2000D热模拟试验机对F40MnVS非调质钢进行了热模拟压缩试验,分析了该钢在850~1 050 ℃和0.01~10 s^-1条件下的热模拟压缩变形特征。同时,根据Prasad提出的动态材料模型(DMM)并结合有限元模拟,建立了适用于F40MnVS非调质钢φ156 mm规格棒材的热加工图。研究结果表明,在低应变速率(0.01~0.1 s^-1)下,材料呈现典型的动态再结晶特征;在高应变速率(1~10 s^-1)下,材料发生动态回复;由所建立的热加工图确定了F40MnVS非调质钢的最佳的热变形工艺,即变形温度900~950 ℃,应变速率0.03~0.1 s^-1。热加工图为F40MnVS非调质钢大规格棒材的加工性能分析和工艺优化提供了参考依据。     

45VS非调质钢曲轴疲劳性能及组织研究

本文对45VS曲轴进行了疲劳性能试验及组织观察,实验结果表明,45VS曲轴的疲劳性能优于45钢调质及正火曲轴。在低循环周次,渗碳体片断裂,随着循环周次增加,断裂的渗碳体发生球化。在循环加载后期铁素体中的位错沿一个方向排列。疲劳循环可诱发VC析出,从而导致循环硬化。