轻质机械活塞材料的成分及热处理工艺优化

采用不同含量的Si和V制备了轻质机械活塞用铸态Al-Si-4.5Cu-V合金,对成分优化后的Al-12Si-4.5Cu-1.5V合金试样进行了不同温度固溶和时效热处理,并进行了试样的高温耐磨损性能测试与分析。结果表明,随Si含量从6%增大到14%或者随V从0增大到2%,铸态Al-Si-4.5Cu-V合金试样的耐磨损性能先提高后下降。Si和V含量分别优选为12%、1.5%。在试验条件下,随固溶温度从480℃增大到530℃或时效温度从160℃增大到200℃,热处理的Al-12Si-4.5Cu-1.5V合金试样的耐磨损性能先提高后下降。固溶温度和时效温度分别优选为530、180℃。     

含铝TRIP钢热处理工艺优化

通过组织观察及力学性能测试,采用正交试验方法对无硅高铝的相变诱导塑性（TRIP）钢的热处理工艺进行了优化。结果表明,热处理工艺对TRIP钢组织性能的影响因素由大到小依次为等温温度>加热温度>等温时间。最优热处理工艺为：790 ℃加热+430 ℃×540 s等温处理,通过优化热处理工艺可使其抗拉强度达到620 MPa,伸长率达到32%,强塑积达到20 GPa·%。     

热处理工艺对G105钻杆材料抗腐蚀性能的影响

通过对G105钻杆材料热处理工艺试验,研究不同回火温度对材料组织的影响,并利用电化学测试和慢应变速率拉伸试验分析G105钻杆材料在不同热处理条件下的组织和性能变化对其腐蚀性能的影响。结果表明：采用890℃淬火+620℃回火、890℃淬火+580℃回火热处理后,材料性能能够满足G105钻杆技术要求;回火温度影响材料的力学性能,回火温度越高材料的塑性及韧性越强;采用890℃淬火+620℃回火处理后的显微组织优于890℃淬火+580℃回火工艺,并具有更佳的抗腐蚀性能。     

钻杆的热处理

<正> 钻杆是石油管中一个性能要求较高的品种。钻杆具有加厚的端部,内外加厚的φ127mm钻杆,其加厚端厚度约为管体的两倍。钻杆在作业时所受的力有:a)因钻杆柱本身重量所产生的拉应力;b)快速旋转的钻杆,因井拐折而引起的反复拉伸与弯曲交变应力,这种应力造成疲劳破坏;c)旋转的钻杆在钻进过程中所产生的扭转应力;d)因与岩石撞擦而产生的冲击载荷和对工具接头的磨损。此外,钻杆工作时还受到周围介质的腐蚀。钻杆在使用过程中产生的最普遍的破坏是疲劳破坏(包括机械刻痕所引起的疲     

CuCr50触头材料优化热处理工艺研究

对CuCr50触头材料的优化热处理工艺进行了研究。结果表明 ,固溶后再时效处理的CuCr50的电导率、硬度高于只进行时效处理的试样 ,优化热处理工艺为 960℃固溶 30min后 530℃时效 3h ,硬度 12 8HB ,电导率为 19 0m·(Ω·mm2 ) - 1,此时Cu基体中过饱和的Cr以细小、点状质点大量均匀弥散析出 ,时效温度过高或过低 ,时间过长或过短 ,均不利于性能的提高 ,热处理前后CuCr50的含氧量变化不大     

基于BP神经网络的齿轮材料热处理工艺优化

以齿轮材料型号、退火温度、退火时间、淬火温度、淬火时间、回火温度和回火时间7个参数作为输入参数,以耐磨损性能为输出参数,构建出7×35×1三层拓扑结构的齿轮复合材料热处理工艺BP神经网络优化模型,并进行了学习训练、预测验证与应用验证。结果表明,BP神经网络优化模型的预测能力强,预测精度高,平均预测相对误差为3.6%。与原用热处理工艺相比,齿轮材料在采用BP神经网络优化的热处理工艺后耐磨损性能得到明显提高,其中42CrMo-15%WC磨损体积减小44%,42CrMo-50%WC磨损体积减小58%。     

热处理工艺对数控刀具含铟涂层硬度和耐磨损性能的影响

采用不同工艺对数控刀具含铟涂层进行了热处理,并进行了涂层硬度和耐磨损性能的测试与分析。结果表明,在热处理时间4 h时,随热处理温度从250℃增加到450℃,涂层硬度先增大后减小,磨损体积先减小后增大;在热处理温度350℃时,随热处理时间从1 h延长到5 h,涂层硬度先增大后基本不变,磨损体积先减小后基本不变。热处理温度优选为350℃而热处理时间优选为4 h。     

热处理工艺对摩擦焊接钻杆力学性能的影响

摩擦焊接钻杆要求其机械性能达到行业标准要求,钻杆焊后的机械性能是由合理的焊接工艺和正确的热处理工艺保证的。通过对具体工艺生产的钻杆的检验结果进行分析,探讨了如何郭据焊后钻杆的力学性能和金相检测结果判断摩擦焊接钻杆不符合行业标准要求的原因,分析了热处理工艺对钻杆力学性能的影响。结果表明,当焊接工艺选择合理时,焊缝的强度值低于标准,冲击韧性值过高,热处理热影响区硬度值偏低,是由于淬火或回火工艺不合理造成的,可通过调整淬火或回火工艺解决。     

提高S135钻杆强韧性的热处理工艺研究

采用等温淬火工艺和回火工艺对S135钻杆管体进行热处理,研究了等温淬火时间和回火温度对其强韧性的影响.试验结果表明:随着等温淬火时间的延长和回火温度的提高,钻杆管体材料的屈服强度和拉伸强度下降,而塑性和韧性指标上升；等温淬火时间和中低温回火对其韧性影响较小.介绍了显著提高钻杆管体材料韧性的热处理工艺制度.经该工艺处理后...     

含铜铸钢热处理工艺研究

先通过小试块试验确定热处理工艺参数,再由大壁厚试块热处理后的性能结果验证工艺的有效性。结果表明,大壁厚含铜铸钢试块经热处理后能够满足性能要求,而且在一定回火温度范围内,较低的回火温度更易得到良好的综合力学性能,鼓风冷却的性能结果优于空冷得到的性能结果。     

含钪7085铝合金的热处理工艺

采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、拉伸试验、剥落腐蚀试验等分析方法,研究了不同固溶、时效处理制度对含钪7085铝合金(Al-7.5Zn-1.5Mg-1.4Cu-0.15Zr-0.15Sc)强度和剥落腐蚀性能的影响。结果表明:与常规固溶处理和双级固溶处理相比,强化固溶可使合金中粗大相溶解更充分,晶粒细化,同时提高合金强度和剥落腐蚀性能;在T6、T76、回归再时效3种时效状态下,T76时效后合金的强度和剥落腐蚀抗性最好,这与形成的粗大不连续的晶界析出相有关。含钪7085铝合金最佳固溶时效制度为:强化固溶(450℃×1 h+460℃×2 h+475℃×2 h)+T76时效(120℃×5 h+160℃×7 h)处理。     

含铟硫酸浸出液中铟的富集

提出从含铟硫酸溶液中富集铟的试验方案:焙砂预中和-硫化锌精矿还原-石灰石中和沉铟.在一定的实验条件下确定各个工序的最佳条件:焙砂用量为理论量的1.3倍,预中和后溶液的酸度大约降至6 g/L;硫化锌精矿的用量为理论量的2.2～2.3倍,还原后溶液中Fe3+的浓度大约降至0.5 g/L;石灰石的用量为理论量的2.0倍,沉铟后溶液中In3+的浓度降至1 mg/L以下.在此最佳条件下,可使沉铟渣中铟的品位达到0.1%以上.     

Ti-Zr-CLAM钢热处理工艺优化

利用正交试验研究热处理工艺参数对含钛、锆CLAM钢力学性能的影响,运用极差分析方法分析了正交试验结果。结果表明,各因素对强度的影响顺序为:回火温度回火时间正火温度正火时间;对伸长率的影响顺序为:回火温度回火时间正火时间正火温度;对断面收缩率的影响顺序为:正火温度回火时间回火温度正火时间;正火温度对硬度影响最大,回火温度对冲击功的影响最大。Ti-Zr-CLAM钢最佳热处理工艺为950℃×15 min+700℃×60 min,空冷。     

Mg-Zn-Zr合金的热处理工艺优化

通过合金制备、微观组织分析和力学性能测试等方法,研究了热处理工艺对Mg-Zn-Zr合金微观组织和力学性能的影响.结果表明,对Mg-5.5Zn-0.5Zr合金进行固溶时效和直接时效都能够改善其显微组织,并提高合金的室温和高温力学性能.直接时效效果和固溶时效效果相当甚至略好,但其工艺步骤简单,操作方便,能够有效地优化Mg-Zn-Zr合金的热处理过程.     

ISO-ISO9000——热处理和热处理工艺材料

ＩＳＯ－ＩＳＯ９０００——热处理和热处理工艺材料成都量具刃具股份公司（成都６１００５６）雷仲眉国际贸易保护主义是导致２０世纪３０年代全球经济萧条的原因之一，二次大战后许多国家意识到有必要进行经济合作以维持战后的稳定。１９４７年２３个工业国家在日内瓦达...     

不同热处理对V150钻杆材料组织及性能的影响

采用材料组织分析法以及力学性能测试对不同热处理后V150钻杆材料的组织与性能进行研究。结果表明,热处理可提高V150钻杆材料的抗氢致开裂(HIC)性能;经900℃×90 min+水淬+735℃×120 min+空冷热处理的试样比经过其他热处理及不进行热处理的试样具有更加优异的综合性能。随氢致开裂试验时间延长,V150钻杆材料的抗HIC性能减弱,主要腐蚀产物为Fe和Mn的硫化物。带状组织及夹杂是导致材料发生氢致开裂的主要原因,Cu,Ni等元素可以提高材料的抗HIC性能。