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采用不同时效工艺对建筑6061-Sr铝合金壁板试样进行了处理,并进行了力学性能、耐磨损性能和抗高温氧化性能的测试与分析。结果表明,超声振动辅助时效明显提高试样的力学性能、耐磨损性能和抗高温氧化性能。与120℃常规时效相比,其壁板的抗拉强度增大20.5%,屈服强度增大23.4%,断后伸长率增大20.9%,磨损体积小52.8%,质量增加率减小48.4%。时效工艺优选为超声振动辅助时效。 相似文献
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采用不同工艺对汽车钛合金气阀进行了铸造,并对其进行了耐磨损性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:与常规离心铸造优化工艺相比,超声辅助离心铸造的气阀磨损体积减小42%,腐蚀电位正移0.138 V,耐磨损性能和耐腐蚀性能均得到显著提高。汽车钛合金气阀的铸造工艺优选超声辅助离心铸造工艺。 相似文献
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《热加工工艺》2017,(4)
为了使20CrMnTi汽车变速器齿轮轴强韧化,通过改进正火和淬火工艺,对其热处理工艺、力学性能和耐磨损性能进行了研究。结果表明:与改进前热处理工艺相比,采用改进工艺热处理后的20CrMnTi汽车变速器齿轮轴的25℃抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别提高8.6%、7.8%和30.2%;350℃抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别提高43.0%、64.8%和57.9%;25℃和350℃磨损体积分别减小62.2%、71.2%。优化的20CrMnTi汽车变速器齿轮轴强韧化热处理的正火工艺为:875℃×1.5h+650℃×0.5h后空冷的等温正火处理,优化的淬火工艺为:870℃×3.5h碳氮共渗后先560℃×0.5h分级淬火后油冷。 相似文献
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采用不同热处理制度对建筑轻质钢结构材料进行了处理,并进行了力学性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明:与常规退火相比,等温退火轻质钢结构材料的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别增加27 MPa、28 MPa、1.65%,磨损体积减小26%;超声退火的试样抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别增加34 MPa、37 MPa、2.37%,磨损体积减小40%;超声等温退火的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别增加75 MPa、95 MPa、4.62%,磨损体积减小71%。优选的热处理制度是超声等温退火。 相似文献
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采用不同的离心铸造工艺参数对Ti Al基合金汽车气阀进行了铸造,并在500℃进行了力学性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明:与1600℃浇注的试样相比, 1645℃浇注的试样抗拉强度和屈服强度分别增大了16%和21%,磨损体积减小了40%;与200℃模具预热温度相比,模具预热温度为240℃时试样的抗拉强度和屈服强度分别增大了15%和21%,磨损体积减小了26%;与旋转速度1000 r/min相比,当旋转速度为2500 r/min时离心铸造试样的抗拉强度和屈服强度分别增大了14%和22%,磨损体积减小了37%。随浇注温度从1600℃上升至1660℃,或模具预热温度从200℃上升至260℃,或旋转速度从1000 r/min增加至3000 r/min,力学性能和耐磨损性能均先提高后下降。Ti Al基合金汽车气阀的浇注温度、模具预热温度和旋转速度分别优选为1645℃、240℃和2500 r/min。 相似文献
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采用不同工艺参数进行了Mg-Mn-Sn-Ce镁合金汽车散热器的挤压,并进行了力学性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明:随挤压温度、挤压速度、挤压比增加,散热器的抗拉强度先增大后减小,断后伸长率变化不大,磨损体积先减小后增大,耐磨损性能先提升后下降。Mg-Mn-Sn-Ce镁合金汽车散热器的优选挤压工艺参数为:挤压温度375℃、挤压速度3 m/min、挤压比18.8。 相似文献
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采用不同工艺对汽车活塞杆进行了挤压,并进行了耐磨损性能和冲击性能的试验与分析。结果表明,与常规挤压的优化工艺相比,超声振动挤压加工能使试样的磨损体积减小42%,冲击吸收功增大17%,试样的耐磨损性能和冲击性能得到显著提高。 相似文献
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采用不同的固溶温度对Al-Mg-Si-Sr新型铝合金进行了固溶热处理,并进行了合金350℃高温拉伸性能和高温磨损性能的测试与分析。结果表明:随固溶温度从440℃逐步增加到540℃时,合金的高温拉伸性能和高温磨损性能均先提高后下降;合金的固溶温度优选为520℃。与440℃固溶相比,当采用520℃固溶时,Al-Mg-Si-Sr新型铝合金的高温抗拉强度提高了52%,高温屈服强度提高了79%,高温磨损体积减小了58%。 相似文献
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