65Mn钢热处理工艺的改进

针对６５Ｍｎ钢有微裂纹或断裂现象，通过分析，发现微裂纹或断裂的主要原因是塑性和韧性差，因此提出了改进措施。     

65Mn钢热处理工艺的改进

针对65Mn钢有微裂纹或断裂现象,通过分析,发现微裂纹或断裂的主要原因是塑性和韧性差,因此提出了改进措施。     

65Mn钢圆锯片基体的热处理

６５Ｍｎ钢φ１６００ｍｍ圆锯片基体的淬火变形是影响产品质量和成品率的关键。研究发现，原材料的带状组织和淬火工艺的不合理是造成锯片基体淬火变形的两个主要原因。通过增加正火，控制淬火参数，改变淬火方法，达到了减少热处理变形的目的。     

65Mn钢波形弹簧的热处理工艺

根据65Mn钢波形弹簧弹力性能与热处理工艺的关系,以提高热处理质量和波形弹簧弹力的稳定性为目的,阐述了影响波形弹簧热处理质量的因素以及需要采取的措施.通过改进淬火、预回火和定形回火工艺、采用加载时效等工艺手段,零件的废品率从70%以上降到15%以下,取得了良好的效果.     

65Mn钢丝的焊接及热处理工艺

采用不熔化极氩气保护焊的方法对Φ0.7mm的65Mn钢丝进行了焊接试验研究。结果表明，当焊接电流为10A时可以得到外形完美的柱状焊接接头，但接头非常脆硬。采用加热温度280℃，保温lh的回火工艺可以明显降低接头脆性及硬度，处理后的焊接接头抗拉强度最高达1379MPa。回火后焊接接头组织为回火马氏体与枝晶间铁素体。若在焊好的环形钢丝上镀覆金刚石磨料，有可能使之成为一种高效的切割工具。     

65Mn钢弹簧片的热处理工艺改进

65Mn钢弹簧片（如图1），技术要求42～48HRC，不平度≤0．05mm。针对其因热处理引起的表面不清洁及外形不平整的问题，我们改进了热处理工艺，使用了新的定型夹具。实践表明，其效果是理想的。改进前后的热处理工艺。分别见图2、3。1淬火工艺及清洗工艺65Mn钢弹簧片在中温盐浴炉中进行淬火。鉴于采用淬油工艺出现盐渣不易清洗及变形较大的问题，改用分级淬火工艺。在160℃硝盐中保温3～5min，出炉空冷，其淬火应力及变形皆较小，淬火后硬度达到80HRA（58HRC）。油淬后的弹簧片在10％Na2CO3水溶液中通蒸汽煮洗30min，盐渣仍不易洗净。…     

65Mn钢弹簧垫圈热处理工艺改进

65Mn钢弹簧垫圈合格率很低,通过分析,确定影响弹簧垫圈合格率的主要原因是淬火保护措施不当,使弹簧垫圈在淬火过程中产生了氧化脱碳现象.对弹簧垫圈的热处理工艺进行了改进,采用涂料+保护气氛保护对弹簧垫圈进行淬火,弹簧垫圈合格率达到73.4%.     

热处理工艺对65Mn犁铧力学性能的影响

对65Mn犁铧的3种热处理工艺进行了试验,并对力学性能和显微组织进行了分析。结果表明:犁铧盐浴炉加热后分别用水、油、硝盐作为淬火冷却介质时,随着冷却速度的降低,犁铧的硬度、耐磨性、畸变量均下降,但冲击韧性增加;采用870℃×20 min,180℃硝盐等温淬火和180℃×90 min回火的热处理工艺时,淬火后的显微组织是马氏体组织,此时犁铧具有最高的冲击韧性,最小的变形量和良好的耐磨性,具有最佳的综合力学性能。     

65Mn钢弹簧支撑的热处理工艺改进

改进对弹簧支撑热处理工艺，增加工艺孔，使用新的淬火挂具，采用表面喷砂处理，解决了工件热处理后硬度不均匀，外形变化及其表面不清洁的问题。     

65Mn圆锯片热处理工艺及力学性能的研究

用Ｆｏｒｍａｒｓｔｏｒ－Ｄｉｇｉｔａｌ全自动相变测定仪对我国现行锯片用钢６５Ｍｎ的连续冷却转变曲线（ＣＣＴ曲线）进行了测定，研究了热处理工艺参数对６５Ｍｎ钢力学性能的影响，为合理制订圆锯片的热处理工艺提供了可靠的依据，得出了φ１６００ｍｍ圆锯片的最佳热处理工艺。     

65Mn弹簧夹紧夹头热处理工艺的研究

讨论了65Mn弹簧夹紧夹头热处理工艺的制定过程，分析表明，对65Mn弹簧夹紧夹头柄部采用高温度短时间局部回火工艺，可以有效避免局部回火过程中对头部产生影响；然后进行低温度长时间的低温回火工艺，保证了65Mn弹簧夹紧夹头残余应力的有效释放。经过此工艺处理的夹头，其硬度和韧性均达到了使用要求，使用寿命大大提高。     

65Mn钢波形弹簧的热处理工艺研究

为了提高波形弹簧合格率,对其分别进行了低温稳定化及淬火+回火工艺试验。采用压缩试验检测了不同热处理工艺下弹簧的合格率,分析了热处理工艺对合格率的影响。优化的波形弹簧热处理工艺为330℃×1 h然后水冷的低温稳定化处理,在采取工件装炉、出炉、炉温控制以及防锈处理等过程控制措施后,产品合格率由30%提高至80%。     

细长高速钢刀具热处理

图１是一细长复杂长杆刀具,材料为Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ钢,它长２４０ｍｍ,最细部位直径为４ｍｍ。此刀具台阶多,沟槽多,刃部长（除了切削刃带、容屑槽外,还有注油槽）,柄部极短。若采用传统方法进行热处理,变形量将会很大,预计弯曲度可达０．８０ｍｍ～２．００ｍｍ...     

基于热处理工艺的AACSR有限元分析

利用有限元软件ANSYS建立钢芯铝合金绞线(AACSR)三维实体模型,赋予模型热加工工艺处理后的材料属性,并做网格化处理,对模型进行静力学分析以及模态分析.采用静力学分析获得应力值,82MnA材质的镀锌钢线最大应力为297.98 MPa,铝合金股线最大应力为191.56 MPa,说明经过热处理的导线性能良好.经模态分析...     

65Mn高碳钢板激光焊接接头热处理工艺研究

使用激光拼焊进行65Mn高碳钢热轧板的焊接,并对焊接接头进行了热处理。通过杯突、拉伸、冷弯和反复弯曲等试验评估不同热处理工艺下焊接接头的塑性变形能力;通过金相显微镜、显微硬度计对焊接接头的显微组织进行分析,讨论了焊接接头的显微组织与其塑性变形能力的关系。给出了较佳的热处理工艺,对实现高碳钢的冷轧连续化生产具有一定的指导作用。     

化学镀Ni-W-P合金对65Mn钢热处理的表面防护

介绍了化学镀Ni-W-P合金对65Mn钢热处理的表面防护工艺及效果。先用化学镀Ni-W-P合金对65Mn钢试件表面进行封装,然后进行860℃盐浴淬火和350℃回火处理,从而既提高了65Mn钢的力学性能,又利用加热过程消除镀件氢脆和进一步提高镀层的防腐蚀性能,并获得具有类似不锈钢光泽的装饰效果。镀层对试件的弹性模量影响很小(2%左右),不影响其作为弹性材料的使用性能。     

高速钢刀具热处理金相检验

高速钢刀具热处理金相检验包括原材料金相检验、锻件金相检验、淬火回火金相检验、摩擦焊刀具金相检验、表面强化检验、刀具失效分析六大方面。只有把握好每一环节,刀具才能高寿命。     

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针对65Mn热轧卷板在生产过程中出现的翘皮原因进行分析。通过扫描电镜进行观察,认为生产过程中产生翘皮的主要原因是除磷水压力不够,造成氧化铁皮卷入卷板的表面产生翘皮。针对产生的原因采取相关的措施,提高65Mn热轧卷板表面质量,满足用户的使用要求。     

65Mn钢

执行GB/T 1222—1984。65Mn弹簧钢,锰提高淬透性,？12 mm的钢材在油中可以淬透,表面脱碳倾向比硅钢小,经热处理后的综合力学性能优于碳钢。用作小尺寸各种扁、圆弹簧、座垫弹簧、弹簧发条,也可制作气门簧、离合器簧片、刹车弹簧及冷拔钢丝冷卷螺旋弹簧。