锻压温度对汽车连杆性能的影响研究

采用不同的温度对42CrNiMo汽车连杆进行了锻造,并进行了锻件拉伸性能、冲击性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明,随着始锻温度从1050℃增至1200℃或终锻温度从760℃增至960℃,汽车连杆的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、冲击吸收功均先增大后减小,磨损体积先减小后增大。优化的连杆始锻温度为1180℃、终锻温度为860℃,此时连杆的抗拉强度936 MPa、屈服强度788 MPa、断后伸长率14.8%、冲击吸收功47J、磨损体积26×10~(-3)mm~3。     

喷射成形6061铝合金的热处理工艺

对喷射成形6061铝合金的热处理工艺进行研究,采用硬度测试、拉伸试验和透射电镜等研究固溶温度、时效温度和时效保温时间对合金显微组织和力学性能的影响规律。结果表明:随固溶温度的升高,合金硬度也随之升高,而其抗拉强度、屈服强度和断后伸长率则先增大后减小;合金硬度、抗拉强度和屈服强度随时效温度的升高先增大后减小,断后伸长率却一直减小;合金硬度、抗拉强度和屈服强度曲线随时效温保温时间的延长呈驼峰状变化,断后伸长率则变化不大,只在17 h时有所增大;喷射成形6061铝合金的最佳热处理工艺为530℃固溶1 h+175℃时效8 h。     

锻压温度对挤锻复合成形AZ80-CeTi镁合金性能的影响

采用不同的锻压温度进行了汽车用AZ80-CeTi镁合金试样的挤锻复合成形,并进行了拉伸性能及冲击性能的测试与分析.结果 表明:随锻压温度的升高,挤锻复合成形试样的抗拉强度、屈服强度、冲击吸收功均先逐渐增大后缓慢减小,断后伸长率先减小后增大.和320℃锻压的结果相比,380℃锻压温度下的抗拉强度、屈服强度、冲击吸收功分别...     

低碳高强舰船用钢固溶时效后的组织与性能

采用扫描电镜、EDS分析、拉伸和低温冲击试验等研究了低碳舰船高强钢在固溶和不同温度时效处理后的显微组织和力学性能。结果表明:试验钢在900 ℃保温30 min固溶处理后的显微组织为多边形铁素体和贝氏体/马氏体,屈服强度和抗拉强度较低,分别为505 MPa和625 MPa。随着时效温度的升高,试验钢的强度出现了先升高后降低的变化趋势,在时效温度为500 ℃时的抗拉强度和屈服强度最高,分别为783 MPa和747 MPa,断后伸长率为11.5%,-20 ℃的冲击吸收能量为96 J。     

热锻参数对汽车转向节力学性能的影响分析

采用不同的始锻温度、终锻温度和锻压速度对汽车转向节进行了锻造,并进行了拉伸性能和冲击性能的测试与分析。结果表明:随始锻温度从1050℃增大到1200℃或终锻温度从880℃增大到1040℃,汽车转向节的抗拉强度、屈服强度不断增大,而断后伸长率和冲击吸收功不断减小;随锻压速度从60 mm/s增加至300 mm/s,汽车转向节的抗拉强度、屈服强度先增大后减小,而断后伸长率和冲击吸收功先减小后增大。汽车转向节合理的始锻温度、终锻温度和锻压速度分别为1175℃、960℃、180 mm/s。     

固溶温度对A286合金低温力学性能的影响

利用电子万能试验机、金相显微镜、冲击试验机、电子探针研究了A286合金经900、950和1000℃固溶1 h,水冷+720℃时效16 h空冷后的低温(-50、-196和-269℃)力学性能。结果表明,测试温度相同时,随着固溶温度的升高,抗拉强度和屈服强度变化不大,断后伸长率在33%～42%之间,断面收缩率在45%～52%之间;固溶温度相同时,随着测试温度的降低,抗拉强度和屈服强度均增加,冲击吸收能量降低,最低冲击吸收能量为45 J,但仍保持着良好的韧性。     

锻压态AZ81镁合金的组织与性能

为改善和提高AZ81镁合金的组织和力学性能,采用不同的始锻温度对AZ81镁合金进行了锻压试验,并进行了组织和力学性能的测试与分析。结果表明:随始锻温度从400℃升高至480℃,试样的平均晶粒尺寸和断后伸长率先减小后增大,而抗拉强度和屈服强度先增大后减小,试样的显微组织和力学性能均先改善后变差。与400℃时锻造相比,始锻温度为440℃时锻造的AZ81镁合金的平均晶粒尺寸减小了9.4μm,晶粒细化,组织得到了极大地改善;抗拉强度和屈服强度分别增大了63和71 MPa,断后伸长率减小了3.9%。因此,AZ81镁合金的始锻温度优选为440℃。     

锻压工艺对汽车镁合金棒材性能的影响

采用不同的坯料加热温度、模具温度和锻比对汽车用AZ80镁合金棒材进行了锻造,并进行了不同温度下的力学性能测试与分析。结果表明,随坯料加热温度从440℃提高至480℃或锻比从5增大至9,棒材的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率均先增大后减小;随模具温度从320℃提高至360℃,棒材的抗拉强度和屈服强度均先增大后减小,断后伸长率先增大后基本不变。坯料加热温度优选为470℃、模具温度优选为350℃、锻比优选为8。     

基于云模型PID控制的两种AZ镁合金铸造性能研究

采用云模型模糊PID控制进行了AZ31、AZ91镁合金的铸造,并与常规PID控制铸造合金的拉伸性能和冲击性能进行了对比。结果表明:与常规PID控制相比,云模型模糊PID控制可使铸造AZ31镁合金抗拉强度增大16.9%,冲击吸收功增大25.4%,断后伸长率小幅度减小;使铸造AZ91镁合金抗拉强度增大10.9%,冲击吸收功增大35.8%,断后伸长率小幅度减小。云模型模糊PID控制提高了两种铸造镁合金的拉伸性能和冲击性能。     

焊后热处理对新能源汽车6063-T5散热器搅拌摩擦焊接头力学性能的影响

采用搅拌摩擦焊(friction stir welding,FSW)方法进行了新能源汽车6063-T5铝合金散热器的焊接,并进行了525℃×2 h固溶,200℃×6 h时效的焊后热处理,测试和分析了焊接接头的拉伸性能和冲击性能。结果表明,与母材相比,搅拌摩擦焊接头的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和冲击吸收功分别达到母材的82%、89%、86%、90%;焊后热处理接头的的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和冲击吸收功分别达到母材的101%、104%、98%、113%。焊后热处理明显提高了接头的力学性能。     

挤压铸造工艺对镁合金机械轴筒组织与性能的影响

采用不同挤压铸造工艺参数制备AZ80+0.15Ce镁合金机械轴筒,并进行了显微组织和力学性能的观察与测试。结果表明,随挤压压力从1 kN增大到2.5 kN、浇注温度从665℃提高至715℃、保压时间从10 s延长至30 s,轴筒的抗拉强度、屈服强度和冲击吸收功均先增大后减小。挤压力、浇注温度、保压时间分别优选为2.3 kN、700℃、20s;该最佳工艺参数下轴筒的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和冲击吸收功分别为394 N/mm~2、292 N/mm~2、10.2%、39.3 J。     

挤压温度对汽车差速器壳件性能的影响

采用6种不同的挤压温度进行了7075铝合金汽车差速器壳件的挤压成形,并测试和分析了室温下壳件试样的拉伸性能和冲击性能。结果表明:在模具预热温度390℃,挤压筒温度415℃和挤压速度0.3 m/min时,随挤压温度从280℃增大到400℃,试样的拉伸性能和冲击性能均先提高后下降。280℃挤压时壳件的拉伸性能和冲击性能均最差。与280℃挤压相比,385℃挤压时壳件的抗拉强度、屈服强度、冲击吸收功分别增大43、44 MPa、15 J,断后伸长率减小2.1%。7075铝合金汽车差速器壳件的挤压温度优选为385℃。     

时效温度对空调管道用钢耐点蚀性能的影响

采用微观形貌观察、力学性能测试、电化学试验和6%FeCl₃溶液浸泡试验等研究了时效温度对空调管道用钢微观组织、力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明：当时效温度为350～535℃时,试样的显微组织均为马氏体+残余奥氏体,当时效温度为625℃时,形成逆转变奥氏体;随着时效温度从350℃升高至625℃,试样的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率先升高后降低,断面收缩率和冲击功先减小后增大。当时效温度为350℃时,试样具有较高的强塑性和良好的韧性(抗拉强度1 420 MPa、断后伸长率16.2%、冲击功85 J)和高的耐点蚀性能。     

不同固溶温度下16-5马氏体不锈钢组织及力学性能

对16-5马氏体不锈钢在1 020～1 170℃下固溶处理2h,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、Thermo-Calc、X射线多晶衍射仪(XRD)、洛氏硬度计、万能材料拉伸试验机、摆锤冲击试验机研究了不同温度固溶处理对其组织及力学性能的影响。结果表明,16-5马氏体不锈钢固溶组织为马氏体+铁素体;随固溶温度升高,铁素体增多,其抗拉强度和伸长率呈先增大后减小的趋势,其冲击功呈先减小后增大的趋势;抗拉强度、伸长率和冲击功分别在1 050、1 100、1 170℃时达到最大值。铁素体在马氏体不锈钢中可起协调变形与吸收冲击载荷的作用,但铁素体增多会割裂基体。     

热处理对Ti-3Al-5Mo-4Cr-2Zr-1Fe合金组织与力学性能的影响研究

对Ti-3Al-5Mo-4Cr-2Zr-1Fe(Ti-35421)合金进行了不同工艺的固溶时效处理,研究了热处理后的组织演变规律与力学性能。结果表明：经不同温度固溶+540℃时效后,随着固溶温度的升高,初生α相板条变短变粗,体积分数减少,针状次生α相体积分数增加,Ti-35421合金的强度增加,塑韧性减小,拉伸断口表面韧窝数量减少、尺寸变小,逐渐出现微孔和空洞;经775℃固溶+不同温度时效后,随着时效温度的升高,针状次生α相变短变粗,次生α相间距增大,合金的强度减小,塑韧性增加,拉伸断口表面韧窝逐渐变大变深,微孔和空洞逐渐消失。当热处理工艺为775℃/1 h/AC+560℃/16 h/AC时,Ti-35421合金的抗拉强度为1125 MPa,屈服强度为1024 MPa,延伸率为5.5%,冲击吸收功为36.3 J,具有良好的强塑韧性匹配。     

6061铝合金模板的热处理与性能研究

采用金相显微镜、透射电镜和拉伸试验机等研究了固溶时间、时效温度和时效时间对绿色建筑用6061铝合金模板显微组织和力学性能的影响.结果 表明,随着固溶时间的延长、时效温度的升高或者时效时间的延长,6061铝合金的抗拉强度、屈服强度和硬度会先增大后减小,断后伸长率则先减小后增大;当535℃/60 min固溶及180℃/7 ...     

锻造温度对汽车用镁合金组织和性能的影响

为改善和优化汽车用镁合金的组织和力学性能,采用不同的始锻温度和终锻温度对汽车用镁合金进行了显微组织试验和力学试验,并进行了组织和力学性能的测试与分析。结果表明:随始锻温度从380℃升高至480℃、终锻温度从320℃升高至400℃,试样的平均晶粒尺寸和断后伸长率先减小后增大,抗拉强度和屈服强度先增大后减小;与380℃始锻相比,440℃始锻时合金的抗拉强度和屈服强度分别增大44和42 MPa;与320℃终锻相比,360℃终锻时合金的抗拉强度和屈服强度分别增大37和30 MPa。当始锻温度为440℃、终锻温度为360℃时,显微组织得到极大改善。汽车用镁合金的始锻温度和终锻温度分别优选为440和360℃。     

基坑工程用30MnCr22钢管的热处理与力学性能研究

研究了回火温度和保温时间对基坑工程用热轧态30MnCr22钢管显微组织以及抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、冲击功和硬度的影响。结果表明,抗拉强度、屈服强度和硬度随着回火温度升高而逐渐降低,而冲击功逐渐增大;回火温度不变,延长回火保温时间时,钢的抗拉强度、屈服强度和硬度逐渐降低,断后伸长率和0℃冲击功逐渐增大;基坑工程用热轧态30MnCr22钢管适宜的热处理工艺为:回火温度540℃,回火保温时间50 min。     

汽车用Ti-6Al-4V-1Ni-0.5Cr钛合金管材的挤压工艺优化

进行了不同挤压温度和挤压比下汽车用Ti-6Al-4V-1Ni-0.5Cr合金管材的挤压成形,并进行了力学性能和耐磨损性能的测试、比较和分析。结果表明:钛合金管材试样的抗拉强度和屈服强度随挤压温度和挤压比的增加而先增大后减小,断后伸长率和磨损体积先减小后增大。与850℃挤压的结果相比,925℃挤压的试样抗拉强度和屈服强度分别增大了39、38 MPa,断后伸长率和磨损体积分别减小了1.7%、39.29%;与挤压比10的结果相比,挤压比16的试样抗拉强度和屈服强度分别增大了37、34 MPa,断后伸长率和磨损体积分别减小了3.7%、37.04%。Ti-6Al-4V-1Ni-0.5Cr钛合金管材试样的挤压工艺参数优选为挤压温度925℃和挤压比16。     

高能超声对体育器材用铸态铝-镁合金组织与性能的影响

采用高能超声方法对熔融态体育器材用铝-镁合金进行处理,并进行了铸态合金的显微组织观察,拉伸性能和冲击性能的测试。结果表明,高能超声处理明显细化合金晶粒,显著提高合金的拉伸性能和冲击性能。与未高能超声处理相比,高能超声处理合金的平均晶粒尺寸减小78.3%、抗拉强度增大42.1%、屈服强度增大76.6%、冲击吸收功增大37.5%、断后伸长率基本保持不变。