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《塑性工程学报》2016,(5):131-138
在MP35N合金中添加0.39%的纯稀土Y,探究微量稀土Y对MP35N合金组织和性能的影响。利用金相显微镜OM和扫描电镜SEM、能谱仪EDS、透射电镜TEM对实验合金金相组织、拉伸断口形貌进行分析。结果表明,添加0.39%的稀土Y使MP35N合金再结晶过程中的晶粒细化,但对MP35N合金冷轧变形及时效处理后的力学性能的提高无明显作用,同时并未改变MP35N合金的最佳时效条件,依然为500℃、4h;稀土Y的固溶态未溶解的颗粒在冷轧过程中被压碎拉长,随着时效温度的升高和时效时间的延长,稀土Y扩散均匀;添加稀土Y对孪晶的形成无明显影响,合金的强化机制依然是时效过程中形成的孪晶。 相似文献
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《稀有金属材料与工程》2020,(3)
通过对不同Sn含量ZM81合金的微观组织和力学性能表征,研究了Sn在ZM81合金中的存在形式和作用机制及不同添加量对合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:Sn元素主要以Mg2Sn共晶相形式存在,能够细化铸态组织;热挤压过程中,Sn添加能够起到抑制动态再结晶和晶粒细化的作用;T6处理,尤其是双级时效,能显著提升挤压态合金的力学性能,其中ZM81-4Sn合金具有最佳综合力学性能,其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为416 MPa、393 MPa和4.1%。实验合金高强度主要源于Mg Zn2和Mg2Sn析出相的双重时效强化效果;相比单级时效,双级时效态合金的析出相更细小弥散,因此其力学性能更优。 相似文献
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通过对不同Sn含量的ZM81合金的微观组织和力学性能的测得,研究了Sn在ZM81合金中的存在形式和作用机制及不同添加量对合金显微组织和力学性能的影响。研究结果表明:Sn元素主要以Mg2Sn共晶相形式存在,能够细化铸态组织;热挤压过程中,Sn添加能够起到抑制动态再结晶和晶粒细化的作用;T6处理,尤其是双级时效,能显著提升挤压态合金的力学性能,其中ZM81-4Sn合金具有最佳的综合力学性能,抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为416MPa、393MPa和4.1%。实验合金高强度主要源于MgZn2和Mg2Sn析出相的双重时效强化效果;相比单级时效,双级时效态合金的析出相细小弥散,因此其力学性能更优。 相似文献
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混合稀土对ZM5镁合金氧化行为和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为提高ZM5镁合金阻燃性能,在其中添加了0.1wt%的混合稀土(RE)。通过分析该合金的氧化增重TGA曲线、热量变化DSC曲线和表面氧化膜的XRD谱、SEM图像及膜内元素分布,对其表面氧化行为进行了研究,并对力学性能和切削阻燃效果进行了研究。结果表明,添加0.1wt%RE能显著提高ZM5合金的抗氧化性能,在连续升温过程中氧化增重主要发生在500~700℃,生成的保护性氧化膜主要由RE2O3、MgO、Al2O3和Mg17Al12组成,厚度为2.5~3.5μm,合金力学性能和切削阻燃效果均得到显著改善。 相似文献
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对添加不同含量Ce元素的Mg-Zn-Mn系ZM71变形镁合金进行挤压及热处理,测试不同状态下ZM71及ZM71-xCe合金的室温拉伸性能,利用光学金相显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)、差热分析(DSC)、扫描电镜(SEM)以及能谱(DES)、透射电镜(TEM)等分析试验手段观察了不同状态下的显微组织,初步探讨了Ce元素在ZM71合金中的存在形式和作用机制及不同添加量对合金组织和力学性能的影响。结果表明:Ce元素主要以三元稀土τ相存在于合金中,主要分布在晶界和枝晶间,能够细化铸态组织;Ce元素能够明显细化挤压态合金的组织,提升力学性能,但添加量应控制在1%以内,其中ZM71-0.5Ce具有最佳的综合力学性能,抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为318MPa、250MPa和13.6%;时效热处理不能提升挤压态高锌含量的Mg-Zn-Mn-Ce合金力学性能。 相似文献
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稀土元素Gd对Mg-Y-Zr合金组织和高温力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、X射线衍射、高温力学性能测试等对3种合金的显微组织与力学性能进行了分析,研究了Gd元素对合金显微组织及高温力学性能的影响。稀土元素Gd和Y以Mg5Gd、Mg3Gd和Mg24Y5相存在于铸态组织晶界,这些相均具有很好的耐热性,是主要的强化相。试验合金经挤压+T6时效峰值处理后,合金中会析出弥散强化相β′(cbco)和β(Mg5Gd,fcc),且随Gd含量的提高,弥散析出相增多,在时效过程中形成的析出相对位错运动和变形产生很大的阻力。1#、2#、3#合金在300℃拉伸时强度分别为192.7 MPa、245.3 MPa、252.8 MPa。高温力学性能测试表明,Gd元素添加量的增加,使合金高温抗拉强度得到了较大提高。 相似文献
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研究了不同混合稀土添加量的ZM5+xRE合金(x=0.4、0.8、1.2、1.6、2.0,质量分数,%)铸态及固溶状态的显微组织与力学性能.结果表明,混合稀土能够使ZM5+xRE合金铸态组织中基体相α-Mg的晶粒细化,晶界处的β-Mg17Al12相由不 连续的网状转变为颗粒状,并形成杆状稀土相;进一步的固溶处理不仅使β-Mg17Al12相充分溶解,还可使粗大的杆状稀土相逐渐熔断,球化.综合考虑混合稀土及固溶处理对ZM5+xRE合金组织性能的影响,添加0.8%的混合稀土及410℃、25 h的固溶处理,对提高ZM5+xRE合金力学性能最为有效. 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2017,(5)
研究了不同稀土La添加量对ZM5合金的铸态显微组织和室温力学性能的影响。结果表明,添加La能够使ZM5合金中的α-Mg晶粒组织细化,并形成稀土化合物Al_(11)La_3和Al_8LaMn_4。随La添加量的增加,沿晶界网状分布的β-Mg_(17)Al_(12)相逐渐转变为弥散分布。其中,La添加量为0.8%时铸态ZM5合金的室温力学性能最好,抗拉强度和伸长率分别为225 MPa和5.32%。 相似文献
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稀土元素和Ti对ZM5镁合金组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
用金相显微镜、X射线衍射仪分析了添加稀土元素Y、Nd和钛中间合金的Mg-8.5Al-0.5Zn(ZM5)合金的组织和相组成,测试了合金的室温力学性能。结果表明,添加稀土元素Y、Nd的ZM5镁合金中出现了新的镁.稀土相MgY、Mg12Nd,而在同时添加稀土元素Y、Nd和钛中间合金的合金中,还出现了新相Ti2Mg3Al18;添加稀土元素Y、Nd的ZM5镁合金在拉伸性能、硬度以及组织都明显优于ZM5镁合金,而同时添加稀土元素和Ti合金的镁合金其性能又显著优于单独添加Y或Nd的合金。 相似文献
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钇钕复合合金化对Mg-6Al合金力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了Y、Nd复合合金化(Y:Nd=2:1,wt%)对Mg-6Al合金显微组织和力学性能的影响.结果表明,添加稀土元素Y和Nd可显著提高合金从室温至175℃区间的屈服强度和抗拉强度.在Mg-6Al合金中加入总含量为0.9wt%~3.6wt%的Y Nd后,合金的晶粒得到明显细化,且出现Al2Y、Al2Nd高熔点稀土合金相.并探讨了钇钕复合合金化对提高镁铝基合金力学性能的机理:室温下主要是细晶强化机制;高温下则主要是高熔点稀土合金相(Al2Y、Al2Nd)的弥散强化,并由此使热稳定性差的β-Mg17Al12相的数量减少. 相似文献
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利用感应熔炼制备了不同Ca含量的Mg-6Al-1Y-1Nd-xCa(x=0、0.1、0.4、0.7)镁合金,采用光学金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射分析、能谱分析和拉伸及蠕变力学性能等手段研究了微量Ca元素添加对Mg-6Al-1Y-1Nd镁合金显微组织和力学性能的影响。研究结果证实,添加微量的碱土元素Ca使得Mg-6Al-1Y-1Nd镁合金的显微组织明显得到细化,Mg-6Al-1Y-1Nd合金主要存在Al_2Y和Al_2Nd块状稀土析出相,Ca元素的添加使得该合金形成了呈条状和骨骼状的新析出相Al_2Ca。力学性能测试结果证实微量Ca元素添加能够显著提高Mg-6Al-1Y-1Nd镁合金在室温和高温条件下的强度和塑性,同时显著提升了该合金在150~200℃/70 MPa测试条件下的抗蠕变性能,表明Ca是Mg-6Al-1Y-1Nd镁合金重要强化添加元素。 相似文献
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研究不同稀土Y含量对Mg-6Zn-1Mn合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:Y元素的添加对Mg-6Zn-1Mn合金的相结构、组织和力学性能有明显的影响。随着Y含量的增加,合金中的第二相依次从Mg7Zn3相、I相(Mg3YZn6)、I相+W相(Mg3Y2Zn3)到W相+X相(Mg12YZn)转变;热分析和组织观察证明合金相的稳定性趋势为X相W相I相Mg7Zn3相;Mn元素主要以单质颗粒形式弥散分布在基体中;Y的添加能显著提升Mg-Zn-Mn合金的力学性能,其中含6.09%Y的挤压态合金具有最佳的力学性能,其抗拉强度和屈服强度分别达到389 MPa和345 MPa。合金强度的提升主要源于Y元素的晶粒细化、Mn颗粒的弥散强化和Mg-Zn-Y稀土相的引入。 相似文献