热处理制度对42CrMo钢缺口疲劳性能的影响

本文研究了热处理制度对４２ＣｒＭｏ钢光滑试样和缺口试样疲劳性能的影响，结果表明：８５０℃淬火后，５６０℃回火时，４２ＣｒＭｏ钢获得最好疲劳性能；过热组织会使其疲劳强度大幅度降低。     

9Cr1MoV钢焊接性试验及其应用

为研究９Ｃｒ１ＭｏＶ钢的焊接性，进行了斜Ｙ形超口焊接裂纹试验和插销及可调拘束裂纹试验。指出，９Ｃｒ１ＭｏＶ钢存在一定的冷裂和热裂倾向。采有相应的工艺措施和合适的焊接材料，避免了焊接接头冷热裂纹。还介绍了３００ＭＷ锅炉９Ｃｒ１ＭｏＶ钢管Ｍ１Ｇ焊及手工Ｔ１Ｇ焊的焊接工艺评定结果和焊接工艺规程。     

铝合金钢盐浴硫氮碳在层中合金元素的分布及组织特征

对３８ＣｒＭｏＡｌ，４２ＣｒＭｏ和Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２Ａｌ合金钢盐浴硫氮碳共渗层的组织进行了研究表明：３８ＣｒＭｏＡｌ和Ｗ６Ｍｏ６Ｃｒ４Ｖ２Ａｌ钢的共渗层中，白亮层和过渡层的交界处有沿一定晶面析出的大量针状氮化物和沿晶界析的网状氧化物，它们导致白亮层中出现１００μｍ左右的裂纹。     

07MnCrMoVR钢制球形容器的焊接

介绍了６５０ ｍ ３ ０７ Ｍｎ Ｃｒ Ｍｏ Ｖ Ｒ钢焊制球罐焊接工艺评定及球罐的焊接过程， 并对０７ Ｍｎ Ｃｒ Ｍｏ Ｖ Ｒ钢的焊接性能进行了探讨， 对制造球形容器如何进行焊接工艺评定试验、编制焊接工艺规程及焊接具有一定的指导意义。     

15CrMo耐热钢的冷焊

对壁厚３２ｍｍ焦炭塔１５ＣｒＭｏ耐热钢进行了焊接性分析，制订了合理的焊接工艺及预防延迟裂纹和消除焊接残余应力的措施，从而防止了冷裂纹的产生，使１５ＣｒＭｏ耐热钢的焊接获得成功。     

1Cr18Ni9Ti与15CrMo钢的焊接试验

在１５ＣｒＭｏ与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的焊接中，当焊接材料选择恰当时，既可控制焊缝的组织，又可防止在焊缝与母材的交合面产生脆硬的马氏体。由于两种钢的组织状态完全一样，焊后不能进行热处理，焊接接头的力学性能基本上能达到１５ＣｒＭｏ钢接头的性能，并满足１５ＣｒＭｏ钢本身性能的要求。     

W6Mo5Cr4V2高速钢超塑性能的研究

对Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢进行了组织超塑性研究。结果表明：经１０４０℃二次循环淬火处理后的Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４２高速钢，在变形温度为７８０℃－８１５℃，     

Cr5Mo合金钢的焊接

Ｃｒ５Ｍｏ合金钢的焊接王鸿钧张光远广东广州黄埔中石化四公司第五工程公司（５１０７００）石油化工装置高温管线及炼油厂加热炉炉管经常采用Ｃｒ—Ｍｏ珠光体耐热钢钢管。因其使用温度较高（４５０～５５０℃），Ｃｒ—Ｍｏ合金钢的焊接在石油化工装置建设中要求比较严...     

GH2132与42CrMo内燃机车增压器摩擦焊

在试验基础上，探讨高温合金ＧＨ２１３２与合金调质钢４２ＣｒＭｏ摩擦焊接头的冶金特点，研究接头组织与性能的关系，为焊接工艺参数的优化提供了理论依据，机车运行结果表明，摩擦焊接的涡轮转子性能可靠，行程已远远超过铁道部规定的指标。     

热处理制度对42CrMo钢缺口拉伸性能的影响

通过拉伸试验研究了４２ＣｒＭｏ钢热处理制度对光滑试样和缺口试样拉伸性能的影响。结果表明：８５０℃淬火后，５６０℃回火时，４２ＣｒＭｏ钢获得最好的强度和塑韧性配合；该钢具有缺口强化效应，其强度指标对缺口应力集中系数Ｋｔ的变化不敏感。     

铝合金钢盐浴硫氮碳共渗层中合金元素的分布及组织特征

对３８ＣｒＭｏＡｌ，４２ＣｒＭｏ和Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２Ａｌ合金钢盐浴硫氮碳共渗层的组织进行的研究表明：３８ＣｒＭｏＡｌ和Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２Ａｌ钢的共渗层中，白亮层和过渡层的交界处有沿一定晶面析出的大量针状氮化物和沿晶界析出的网状氮化物，它们导致白亮层中出现１００μｍ左右的裂纹．这种不正常组织将使渗层强度降低、脆性增大，这说明铝合金钢不适于进行盐浴硫氮碳共渗处理．     

12Cr1MoV顶棚管一间断鳍片的电阻对焊

１２Ｃｒ１ＭｏＶ顶棚管一间断鳍片的电阻对焊焊接性较差。该文结合实际生产条件，在大量工艺试验研究的基础上，提出了１２Ｃｒ１ＭｏＶ顶棚管一间断鳍片电阻对焊的最佳焊接工艺规程。在生产中应用后，焊接接头质量完全满足产品技术要求。     

X20CrMoV121钢焊接接头力学性能的试验研究

研究了Ｘ２０ＣｒＭｏＶ１２１钢ＴＩＧ＋ＳＭＡＷ工艺所焊接头的力学性能，重点探讨了不同化学成分焊丝打底，不同焊接热处理条件的影响。研究表明，Ｘ２０ｃｒＭｏｖ１２１大径厚壁钢管打底焊选用２．５％Ｃｒ和１２％Ｃｒ两种焊丝所焊接头力学性能都可达到技术要求。     

FII与10CrMo910热817焊接及接头高温运行的适应性

对１２％Ｃｒ的马氏体高强钢与２１／４Ｃｒ耐热钢异质接头采用不同焊条匹配的利、弊进行了探讨。通过Ｘ２０ＣｒＭｏＷＶ１２１（ＦＩＩ）与１０ＣｒＭｏ９１０小径管接头接８１７焊条焊接和接头在５８０℃、１０．３ＭＰａ工况长期服役后取样试验的结果。认为高匹配焊接ＦＩＩ与１０ＣｒＭｏ９１０接头，只要焊接工艺恰当，可以有效地避免焊缝和热影响区冷裂；低合金侧热影响区脱碳现象将不太严重；接头经高温七万多小时运行，未出     

中硬重载齿轮焊接工艺及制造技术研究

对齿轮用钢３０ＣｒＭｏ，４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ，４０ＣｒＭｎＭｏ钢进行了焊接性试验，结果表明：该钢冷裂倾向严重，过热区易淬硬，冲击韧性差，预热及焊后热处理，，选择药芯焊丝Ｅ７０Ｔ－５ＣＯ２焊及ＭＡＧ焊，接头性能可满足技术要求。还介绍了齿轮的制造工艺装焊胎卡具。     

Cr5Mo管的焊接

Ｃｒ５Ｍｏ管的焊接丁永山东省淄博市中石化二公司（２５５４００）齐鲁石油化工公司胜利炼油厂１００万吨／年减粘裂化装置，采用大量不同规格Ｃｒ５Ｍｏ管材。管内介质工作温度为２５０～４２８℃，要求用Ｅ１－５ＭｏＶ－１５焊条焊接，焊后２４ｈ进行Ｘ射线检验，评定...     

异种热强钢摩擦焊焊接接头的脆性

通过对４Ｃｒ１０Ｓｉ２Ｍｏ钢与４Ｃｒ１４Ｎｉ１４Ｗ２Ｍｏ钢摩擦焊焊接接头的力性能试验分析，认为接头脆性是一个突出问题，而焊后采取合理的热处理规范参数及工艺措施。是改善和提高摩擦焊接头力学性能的有效途径。     

12Cr1MoV钢管焊接热处理与组织性能

火力发电厂中广泛使用的一、二类钢管材的焊接接头长期在高温下运行，易发生合金元素再分布及碳化物尺寸变化等“内在”变化，因此设法阻止和延缓接头在一定温度下发生“内在”的变化，即可提高管材接头的耐热性和使用寿命，要达此目的，合适的焊接及热处理工艺是最为有效的办法之一。１　１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢管的焊接和热处理１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢管的焊接和热处理包括预热、焊接和后热三部分，由于钢管合金含量＜５％，因此，具有良好的焊接性和加工性，但由于１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的冲击韧性低和对热处理工艺的敏感性，给焊接与热处理造成了一…     

2.25Cr-1Mo钢焊接热影响区组织、韧性及其冷裂敏感性

采用热模拟及插销试验方法对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接热影响区的组织、韧性及冷裂敏感性的相关性进行定量研究与分析,提出了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢既能防止焊接冷裂纹又可保证焊接热影响区域性的工艺措施。     

F11与10CrMo910热817焊接及接头高温运行的适应性

对１２％Ｃｒ的马氏体高强钢与２１／４Ｃｒ耐热钢异质接头采用不同焊条匹配的利、弊进行了探讨，通过Ｘ２０Ｃｒ－ＭｏＷＶ１２１（Ｆｌｌ）与１０ＣｒＭｏ９１０小径管接头热８１７焊条焊接和接头在５８０℃、１０．３ＭＰａ工况长期服役后取样试验的结果，认为高匹配焊接Ｆｌｌ与１０ＣｒＭｏ９１０接头，只要焊接工艺恰当，可以有效地避免焊缝和热影响区冷裂；低合金侧热影响区脱碳现象将不太严重；接头经高温七万多小时运行，未出现明显蠕胀和任何形式的失效破坏，组织和性能无显著恶化，对高温较长的时间运行有较好的适应性。