提高原料破碎机锤头寿命的研究

针对攀钢原料场锤式破碎机锤头寿命较短的问题，研究了ＺＧＭｎ１３Ｖ ＺＧ６０Ｍｎ２ＳｉＶＴｉ两种材质的特性。提出了用这两种材质试制锤头及其与之配套的特殊热处理工艺。试制锤头经装机使用获得良好效果。     

Mn—Si及Cr—Si合金熔体作用浓度计算模型

根据含化合物金属熔体的共存理论，推导出Ｍｎ－Ｓｉ合金各组的作用深度计算模型，理论计算的ＭＭｎ，Ｍｓｉ与实测的ａＭｎ，ａｓｉ完全符合。文中还推导出Ｃｒ－Ｓｉ合金熔体作用浓度计算模型，用其可预报该合金熔体Ｃｒ，Ｓｉ组元在某温度下的活度值。     

氧化锰在锰铁渣中的热力学活度及金属与渣相间锰的分布

研究了埋弧炉锰铁生产中由ＭｎＯ－ＣａＯ－ＭｇＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３组成的标准炉渣。渣中Ａｌ２Ｏ３含量固定在５％。本研究目标集中在１５００℃时锰铁渣中ＭｎＯ的热力学活度上。为了达到校准的目的，在１３００、１４００和１５００℃时重新测定了Ｍｎ在Ｐｔ－Ｍｎ合金中的热力学活度。在１５００℃ＣＯ气氛下研究了碳饱和的Ｍｎ－Ｓｉ－Ｆｅ－Ｃ合金与ＭｎＯ－ＣａＯ－ＭｇＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３渣之间的平衡。在试验中发现，ａＭｎＯ值随着ＭｎＯ的增加而增大，趋向于随ＣａＯ／ＭｇＯ比的增大而增大。ａＭｎＯ值也随着碱度的增大而增大。在渣－金属平衡试验中，金属相中碳和硅的含量为反比关系。当硅含量一定时，由于Ｍｎ／Ｆｅ比增加，碳在金相中的溶解度增加。金属中含硅量随着渣中ＳｉＯ２含量的增加而增加．以及当ＭｇＯ代替渣中的ＣａＯ时，金属中含硅量增加。增大渣碱度使金属相含硅量降低。     

Mn—C—Si系锰基熔体的活度与自由能计算

实验测定了１６７３Ｋ时Ｍｎ－Ｃ－Ｓｉ系熔体中Ｓｉ对Ｃ的溶解度的影响，计算得到锰基熔体中一阶和二阶活度相互作用系数以及Ｃ在Ｍｎ液中的标准溶解自由能值。     

P,Mn在BaO—BaF2—MnO渣和Mn—Fe—C—P熔体间的平衡分配

在１６７３Ｋ下，通过给定化学组成的ＢａＯ－ＢａＦ２－ＭｎＯ熔剂和Ｍｎ（～６０％）－Ｆｅ－Ｃ（１．１８％～６．４０％）－Ｐ合金间的平衡实验，确定锰铁合金中碳含量的变化对磷分配比ＬＰ和锰分配比ＬＭｎ的影响。结果表明，锰铁熔体中存在着一个临界碳含量［％Ｃ］＊，它对应着最大的ＬＰ和最小的ＬＭｎ。热力学计算表明，在本实验条件下，氧位控制环节对临界碳的存在和位置起决定性作用。而对于给定化学组成的ＢａＯ基熔剂，其相应渣系的磷酸盐容量值和锰酸盐容量值变化不大，分别为ｌｇＣＰ＝２４．８０±０．１５，ｌｇＣＭｎ＝９．０４±０．２４，它们对ＬＰ、ＬＭｎ的临界转变现象影响不大。     

CrMo新轴承钢的热处理工艺与性能

研究了铬轴承钢ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ和新开发的Ｃｒ－Ｍｏ轴承钢的ＧＣｒ１５Ｍｏ和ＧＣｒ１６Ｍｏ的热处理工艺和性能。结果表明，ＧＣｒ１５Ｍｏ钢的淬透性低于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ多，但ＧＣｒ１６Ｍｏ钢的淬透性高于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ钢，ＧＣｒ１５Ｍｏ和ＧＣｒ１６Ｍｏ新钢种的机械性能和接触疲劳寿命均高于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ新钢种适合于制作重型机械用轴承。     

Mn—Cr—Mo钢回火组织对冲击韧性的影响

用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜观察了分析Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ钢回火试验的显微 冲击断口，对粒状贝氏体组织与冲击韧性的关系进行了讨论，认为Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ钢轧态试样经６００－７００℃回火后冲击韧性值低下的原因是由于其存在较多的（３０－５０％）粒状贝氏体     

Fe-Cu-C-MnS烧结易切削钢中MnS的透射电镜分析

通过透射电子显微镜（ＤＥＭ）分析了Ｆｅ－Ｃｕ－Ｃ－ＭｎＳ烧结易切削钢及含微量硫、磷和钙的Ｆｅ－Ｃｕ－Ｃ－ＭｎＳ烧结钢中的ＭｎＳ，并采用电子衍射分析其晶体结构，发现：在烧结过程中，不同烧结钢中ＭｎＳ结构是否发生变化取决于ＭｎＳ的添加方式和其他元素的存在。     

Si—Mn—Cr型热轧双相钢相变的组织的研究

锰和铬含量分别达１．５３％和０．６％的Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ型钢获得了Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ型热轧双相钢的相变动力学，即在ＣＣＴ曲线上出现温度间隔为１００℃的奥氏体亚稳Ｘ，又发现随着冷速的降低，连续冷却转变后的组织中多边形铁素体量增多，贝氏体量减少，且冷速减小到一定程度时组织中出现针状马氏体。     

稀土元素对热轧辊用钢60CrMnMo热疲劳性能的影响

本文研究了稀土元素对热轧辊用钢６０ＣｒＭｎＭｏ热疲劳性能的影响，同时对不同稀土含量的６０ＣｒＭｎＭｏ钢高温短时拉伸性能和硬度进行了比较。试验结果表明：稀土元素可明显提高６０ＣｒＭｎＭｏ钢的热疲劳寿命和塑性，抑制６０ＣｒＭｎＭｏ钢的循环软化，并得出稀土元素的合适含量为０．０５％－０．１０％。     

J55石油套管钢钟开发试验

通过数理统计，分析了包钢１９９６年下旬以及１０月下旬生产的Ｊ５５石油套管冲击韧性，晶粒度等指标的合格率以及冲击韧性与化学成分的关系，从中发现了冲击韧性与Ｍｎ／Ｃ值和Ｍｎ／Ｓ的正相关关系，对此做了理论分析。     

Si－Mn－Cr型热轧双相钢相变和组织的研究

锰和铬含量分别达１．５３％和０．６％的Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ型钢获得了Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ型热轧双相钢的相变动力学，即在ＣＣＴ曲线上出现了温度间隔为１００℃的奥氏体亚稳区。又发现随着冷速的降低，连续冷却转变后的组织中多边形铁素体量增多，贝氏体量减少，且冷速减小到一定程度时组织中出现针状马氏体。     

少量Mn对Cu—15Ni—8Sn合金时效硬化的影响

本文对真空熔铸含Ｍｎ量为０．４６ｗｔ％的Ｃｕ－１５Ｎｉ－８Ｓｎ合金的时效硬化，形变时硬化过程及其组织变化作了研究。实验证明：（１）０．４６ｗｔ％Ｍｎ固溶于Ｃｕ－１５Ｎｉ－８Ｓ合金中；（２）含少量Ｍｎ的合金的时效硬化，形变时效硬化及组织变化的基本特征与不含Ｍｎ的Ｃｕ－１５Ｎｉ－８Ｓｎ的合金相类似，但少量Ｍｎ延缓合金的时效，形变时效过程，增加硬化效果。     

MOCVD法制备ZnS：Mn薄膜中锰掺杂浓度的实验研究

用ＭＯＣＶＤ方法制备ＺｎＳ：Ｍｎ薄膜，研究了薄膜中锰浓度与ＴＣＭ源温度、衬底温度及ＴＣＭ源流量之间的关系。以ＭＯＣＶＤ方法生长的ＺｎＳ：Ｍｎ薄膜为发光层，制备了双绝缘层结构的交流薄膜电致发光显示器。     

重质MnCO3粉末的粒度分布和颗粒形貌

测定了不同视密度下ＭｎＣＯ３粉末的粒度分布，揭示了重质ＭｎＣＯ３粒度分布的特性，用ＳＥＭ展现了颗粒的形貌。     

连铸K16Mn钢板坯热装炉轧制过程中的热塑性

采用正交实验设计方法，在Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热学力学模拟试验机上模拟现场Ｋ１６Ｍｎ钢在连铸－热装炉轧制工艺（ＣＣ－ＤＨＣＲ），考察了连铸温度、热装温度、加热温度、加热保温时间、冷却速度和变形温度等因素对Ｋ１６Ｍｎ钢热塑性的影响，从而得到报Ｋ１６Ｍｎ连铸－热装炉轧制的优化工艺，并通过试样断口扫描分析，得到了Ｋ１６Ｍｎ连铸坯在ＣＣ－ＤＨＣＲ过程 产生高温脆化的原因，从而找出避免在生产过程中产生开裂     

凿岩钎具有合金风的研究

本文叙述了凿岩机用新钢种ＦＦ７１０、１８ＣｒＭｎＮｉ２ＭｏＡ、２７ＳｉＭｎＣｒＮｉ２ＭｏＡ、４０ＭｎＶＡ、４５ＣｒＮｉＭｏＶＡ等的冶炼、加工，热处理工艺等。     

少量Mn对Cu－15Ni－8Sn合金时效硬化的影响

本文对真空熔铸含Ｍｎ量为０．４６ｗｔ％的Ｃｕ－１５Ｎｉ－８Ｓｎ合金的时效硬化、形变时效使化过程及其组织变化作了研究。实验证明：（１）０．４６ｗｔ％Ｍｎ固溶于Ｃｕ－１５Ｎｉ－８Ｓｎ合金中，（２）含少量Ｍｎ的合金的时效硬化、形变时效硬化及组织变化的基本特征与不含Ｍｎ的Ｇｕ－１５Ｎｉ－８Ｓｎ合金相类似，但少量Ｍｎ延缓合金的时效、形变时效过程，增加硬化效果。     

Fe-Mn(Cr)-C系合金马氏体的价电子结构分析

从奥氏体中原子分布和八面体的原子组态两个方面证明了晶胞类型的多样性,在Ｆｅ－Ｍｎ（Ｃｒ）－Ｃ奥氏体中,含１个Ｍｎ（Ｃｒ）原子晶胞的存在概率最大;建立了Ｆｅ－１２Ｃｒ－１．０Ｃ和Ｆｅ－１０Ｍｎ－１．０Ｃ马氏体的价电子结构。在含Ｃ－Ｍｎ（Ｃｒ）晶胞中,Ｃ－Ｍｎ（Ｃｒ）键最强,且其共价电子对数超过相应成分奥氏体中的共价电子对数。     

推土机几种铲刃钢耐磨性能研究

根据国内资源及使用要求．研制了３１Ｓｉ２ＣｒＭｏＢ及４０ＳｉＭｎＴｉ钢。并对３１Ｓｉ２ＣｒＭｏＢ、４０ＳｉＭｎＴｉ及６５Ｍｎ三种材料的耐磨性能，进行了装车对比试验。结果表明，由于采用“三同步”原则，保证了耐磨性能数据的可靠性、真实性及数据的完整性；４０ＳｉＭｎＴｉ钢由于钢中存在ＴｉＣ质点，因而耐磨性很高，比６５Ｍｎ钢高２４．３％～２６．１％，但材料的冲击性、塑性差；３１Ｓｉ２ＣｒＭｏＢ钢由于韧性、塑性好，抗回火软化性能好，耐磨性能比６５Ｍｎ钢提高２６．１％，该钢适用于大功率推土机；６５Ｍｎ钢合金含量少，成本低，适用于小功率推土机。