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针对攀钢原料场锤式破碎机锤头寿命较短的问题,研究了ZGMn13V ZG60Mn2SiVTi两种材质的特性。提出了用这两种材质试制锤头及其与之配套的特殊热处理工艺。试制锤头经装机使用获得良好效果。 相似文献
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根据含化合物金属熔体的共存理论,推导出Mn-Si合金各组的作用深度计算模型,理论计算的MMn,Msi与实测的aMn,asi完全符合。文中还推导出Cr-Si合金熔体作用浓度计算模型,用其可预报该合金熔体Cr,Si组元在某温度下的活度值。 相似文献
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氧化锰在锰铁渣中的热力学活度及金属与渣相间锰的分布 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了埋弧炉锰铁生产中由MnO-CaO-MgO-SiO2-Al2O3组成的标准炉渣。渣中Al2O3含量固定在5%。本研究目标集中在1500℃时锰铁渣中MnO的热力学活度上。为了达到校准的目的,在1300、1400和1500℃时重新测定了Mn在Pt-Mn合金中的热力学活度。在1500℃CO气氛下研究了碳饱和的Mn-Si-Fe-C合金与MnO-CaO-MgO-SiO2-Al2O3渣之间的平衡。在试验中发现,aMnO值随着MnO的增加而增大,趋向于随CaO/MgO比的增大而增大。aMnO值也随着碱度的增大而增大。在渣-金属平衡试验中,金属相中碳和硅的含量为反比关系。当硅含量一定时,由于Mn/Fe比增加,碳在金相中的溶解度增加。金属中含硅量随着渣中SiO2含量的增加而增加.以及当MgO代替渣中的CaO时,金属中含硅量增加。增大渣碱度使金属相含硅量降低。 相似文献
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Mn—C—Si系锰基熔体的活度与自由能计算 总被引:1,自引:0,他引:1
实验测定了1673K时Mn-C-Si系熔体中Si对C的溶解度的影响,计算得到锰基熔体中一阶和二阶活度相互作用系数以及C在Mn液中的标准溶解自由能值。 相似文献
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P,Mn在BaO—BaF2—MnO渣和Mn—Fe—C—P熔体间的平衡分配 总被引:3,自引:0,他引:3
在1673K下,通过给定化学组成的BaO-BaF2-MnO熔剂和Mn(~60%)-Fe-C(1.18%~6.40%)-P合金间的平衡实验,确定锰铁合金中碳含量的变化对磷分配比LP和锰分配比LMn的影响。结果表明,锰铁熔体中存在着一个临界碳含量[%C]*,它对应着最大的LP和最小的LMn。热力学计算表明,在本实验条件下,氧位控制环节对临界碳的存在和位置起决定性作用。而对于给定化学组成的BaO基熔剂,其相应渣系的磷酸盐容量值和锰酸盐容量值变化不大,分别为lgCP=24.80±0.15,lgCMn=9.04±0.24,它们对LP、LMn的临界转变现象影响不大。 相似文献
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研究了铬轴承钢GCr15SiMn和新开发的Cr-Mo轴承钢的GCr15Mo和GCr16Mo的热处理工艺和性能。结果表明,GCr15Mo钢的淬透性低于GCr15SiMn多,但GCr16Mo钢的淬透性高于GCr15SiMn钢,GCr15Mo和GCr16Mo新钢种的机械性能和接触疲劳寿命均高于GCr15SiMn新钢种适合于制作重型机械用轴承。 相似文献
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用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜观察了分析Mn-Cr-Mo钢回火试验的显微 冲击断口,对粒状贝氏体组织与冲击韧性的关系进行了讨论,认为Mn-Cr-Mo钢轧态试样经600-700℃回火后冲击韧性值低下的原因是由于其存在较多的(30-50%)粒状贝氏体 相似文献
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锰和铬含量分别达1.53%和0.6%的Si-Mn-Cr型钢获得了Si-Mn-Cr-Mo型热轧双相钢的相变动力学,即在CCT曲线上出现温度间隔为100℃的奥氏体亚稳X,又发现随着冷速的降低,连续冷却转变后的组织中多边形铁素体量增多,贝氏体量减少,且冷速减小到一定程度时组织中出现针状马氏体。 相似文献
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稀土元素对热轧辊用钢60CrMnMo热疲劳性能的影响 总被引:13,自引:1,他引:12
本文研究了稀土元素对热轧辊用钢60CrMnMo热疲劳性能的影响,同时对不同稀土含量的60CrMnMo钢高温短时拉伸性能和硬度进行了比较。试验结果表明:稀土元素可明显提高60CrMnMo钢的热疲劳寿命和塑性,抑制60CrMnMo钢的循环软化,并得出稀土元素的合适含量为0.05%-0.10%。 相似文献
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通过数理统计,分析了包钢1996年下旬以及10月下旬生产的J55石油套管冲击韧性,晶粒度等指标的合格率以及冲击韧性与化学成分的关系,从中发现了冲击韧性与Mn/C值和Mn/S的正相关关系,对此做了理论分析。 相似文献
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Si-Mn-Cr型热轧双相钢相变和组织的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
锰和铬含量分别达1.53%和0.6%的Si-Mn-Cr型钢获得了Si-Mn-Cr-Mo型热轧双相钢的相变动力学,即在CCT曲线上出现了温度间隔为100℃的奥氏体亚稳区。又发现随着冷速的降低,连续冷却转变后的组织中多边形铁素体量增多,贝氏体量减少,且冷速减小到一定程度时组织中出现针状马氏体。 相似文献
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少量Mn对Cu—15Ni—8Sn合金时效硬化的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
张利衡 《有色金属材料与工程》1996,17(2):62-67
本文对真空熔铸含Mn量为0.46wt%的Cu-15Ni-8Sn合金的时效硬化,形变时硬化过程及其组织变化作了研究。实验证明:(1)0.46wt%Mn固溶于Cu-15Ni-8S合金中;(2)含少量Mn的合金的时效硬化,形变时效硬化及组织变化的基本特征与不含Mn的Cu-15Ni-8Sn的合金相类似,但少量Mn延缓合金的时效,形变时效过程,增加硬化效果。 相似文献
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本文叙述了凿岩机用新钢种FF710、18CrMnNi2MoA、27SiMnCrNi2MoA、40MnVA、45CrNiMoVA等的冶炼、加工,热处理工艺等。 相似文献
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少量Mn对Cu-15Ni-8Sn合金时效硬化的影响 总被引:5,自引:1,他引:4
张利衡 《有色金属材料与工程》1996,(2)
本文对真空熔铸含Mn量为0.46wt%的Cu-15Ni-8Sn合金的时效硬化、形变时效使化过程及其组织变化作了研究。实验证明:(1)0.46wt%Mn固溶于Cu-15Ni-8Sn合金中,(2)含少量Mn的合金的时效硬化、形变时效硬化及组织变化的基本特征与不含Mn的Gu-15Ni-8Sn合金相类似,但少量Mn延缓合金的时效、形变时效过程,增加硬化效果。 相似文献
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根据国内资源及使用要求.研制了31Si2CrMoB及40SiMnTi钢。并对31Si2CrMoB、40SiMnTi及65Mn三种材料的耐磨性能,进行了装车对比试验。结果表明,由于采用“三同步”原则,保证了耐磨性能数据的可靠性、真实性及数据的完整性;40SiMnTi钢由于钢中存在TiC质点,因而耐磨性很高,比65Mn钢高24.3%~26.1%,但材料的冲击性、塑性差;31Si2CrMoB钢由于韧性、塑性好,抗回火软化性能好,耐磨性能比65Mn钢提高26.1%,该钢适用于大功率推土机;65Mn钢合金含量少,成本低,适用于小功率推土机。 相似文献