用稀土氧化物电渣重熔0Cr25Al5电热合金的研究

用Fe-Cr-Al作为电热材料与Ni—Cr相比具有一系列的优点:使用温度高,电阻率大,在氧化气氛中使用寿命比Ni—Cr高,此外Fe—Cr—Al是铁基合金不加Ni,所以Fe—Cr—Al系是符合我国资源情况的电热合金,从而得到了大量的推广与使用。往0Cr25Al5合金中加入稀土金属对提高寿命的效果极为显著。当稀土含量为0.034～0.075％时,0Cr25Al5合金在1200℃的快速寿命由原来的180小时提高到300小时。稀土作用如此之大,再加上我国稀土资源丰富,因此进一步研究稀土在该合金中的应用,使其主要性能指标赶上或超过国际先进水平,就显得更为重要了。     

时效温度对马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5WMoVNb力学性能的影响

0Cr15Ni5WMoVNb钢(%:0.068C、14.54Cr、5.32Ni、0.88W、0.92Mo、0.20V、0.10Nb)经5 t中频感应炉+2 t真空电渣重熔炉冶炼,经锻造、热轧成Φ45 mm棒材,试样经1 000℃30 min固溶空冷+-70℃2 h冷处理后进行400～600℃4 h时效空冷。试验结果表明,在450℃时效0Cr15Ni5WMoVNb钢的强度最大,以准解理断裂为主,冲击功低为40 J,随时效温度上升,冲击功显著上升,强度下降,在510℃时效该钢有良好的强韧性,抗拉强度R_m 1300 MPa,屈服强度R_(p0.2)1100 MPa,冲击能A_(KV) 100 J。     

穿孔机导板材质的改进

本文介绍了φ140自动轧管机组穿孔机用Cr30Ni5Si2Ti和Cr26Ni3SiTi两种新材质导板的经验,解决了无缝钢管生产的一项技术难题。并对两种新材质导板合金的化学成分、组织结构和热处理工艺进行了分析和探讨,还对上述两种新材质导板使用前后的消耗进行了对比。     

典型Cr-Ni-Mo-N高合金双相不锈钢热加工性能研究

试验钢的典型高合金双相不锈钢S32707 (022Cr27Ni7Mo5N)、S32750 (022Cr25Ni7Mo4N)、S32205(022Cr23Ni5Mo3N)、S31803(022Cr22Ni5Mo3N)在生产坯料上取样,采取了不同的热处理、热加工和热穿孔以及调整化学成分等方法,研究了组织及工艺对其热加工性能的影响。结果表明:两相比例和σ相的析出情况与热穿孔温度和冷变形的中间退火密切相关,S32707钢的二次相的析出速度和析出量远超过S32750、S32205及S31803双相不锈钢。对S32707双相不锈钢需适当降低Cr(Cr≤27%)、N(N≤0.4%)含量,提高Mo(4%～5%Mo)含量,合理控制加热速度(2～2.5℃/min)及终轧(锻)温度(≥1 060℃),并注意回炉加热和圆管坯中心钻孔的影响,可提高热加工塑性,防止开裂。     

提高穿孔机导板的使用寿命

在管坯穿孔过程中,导板的工作表面经受着温度1200℃左右和单位压力50～80MPa 以及管坯-荒管旋转前进的巨大摩擦力等交互作用。在穿孔的间隔时间,导板表面还要受冷却水的急速冷却。因此,往往在穿完一支管以后,导板表面就开始产生裂纹,在继续穿孔过程中,导板很快被磨损以致报废。为了提高穿孔机导板的使用寿命,苏联南     

介绍一种制作简易的硅碳棒接头

硅碳棒接头的好坏,直接影响到管式高温炉的正常工作和硅碳棒的使用寿命。我们试制了一种制作简易的接头。在炉温处于1200～1300℃连续工作的条件下,使用这种硅碳棒接头,不易氧化,不会因跳火而烧坏,接触良好,安全可靠,使用寿命长,效果非常好。 制作方法是:用箱形电阻炉的废电炉丝(直径2mm,材料为Cr15Ni60或Cr20Ni80的合金)三根(两根长400mm左右,另一根长200mm左右。尺寸仅供参考。),首先,在长     

冷变形及热处理工艺对奥氏体不锈钢0Cr18Ni12和0Cr16Ni14组织及磁性能的影响

从成分和组织稳定性,探讨了冷变形(0%～80%)及1 000～1 090℃固溶处理对0Cr18Ni12与0Cr16Ni14奥氏体不锈钢组织及磁性能的影响。结果表明:0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢奥氏体稳定性优于SUS304,其中0Cr16Ni14奥氏体稳定性最佳;0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢冷变形过程中均产生形变马氏体,0Cr16Ni14冷变形过程中相对磁导率始终保持在1.010以下,0Cr18Ni12形变马氏体比例最大可达3.5%,相对磁导率增大至1.353,经固溶热处理后,相对磁导率可控制在1.010以下;结合现场生产条件,制定出两种奥氏体不锈钢的固溶处理工艺为1 060℃每毫米保温80 s。     

1Cr11Ni2W2MoV钢持久性能机理分析及工艺改进

对540 MPa断裂时间小于100 h的真空感应炉冶炼+电渣重熔(Φ600 mm锭)+锻造成材工艺生产的90 mm×90 mm 1Cr11Ni2W2MoV钢分析表明：钢中回火马氏体组织含量不足及马氏体板条间碳化物析出不均匀是导致钢材强度及韧性偏低进而导致持久性能断裂时间小于100 h的原因,通过将锻坯加热温度由1130～1150℃降低到1000～1020℃,锻造90 mm×90 mm钢材的锻造方式由一火次成材变为两火次成材,终锻温度≥900℃,持久性能试样的回火温度由660～680℃降低到600～620℃,使1Cr11Ni2W2MoV钢540 MPa持久性能断裂时间从36～37 h提高到146～148 h。     

热处理对高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN力学性能的影响

高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN在退火状态下有优良的切削性能。研究了经过一级退火温度710~800℃和二级退火温度570~620℃处理后2Cr16Ni3Mo2CuN钢的布氏硬度(HB)值,以及1 050~1 085℃45 min油冷,-70℃2 h,150,170℃回火后的力学性能。试验结果表明,710~740℃5 h空冷+620℃5 h空冷处理后,2Cr16Ni3Mo2CuN钢HB值在321以下;1 050~1 085℃淬火,150~200℃回火处理后,该钢强度极限σ_b≥1 520 MPa,δ₅≥12%,冲击功A_KU≥40 J。2Cr16Ni3Mo2CuN钢具有明显的二次硬化特征,二次硬化峰温度范围为480~520℃。     

Si含量对超超临界汽轮机转子钢30Cr2Ni4MoV组织和性能的影响

30Cr2Ni4MoV钢(%:0.15～0.16C、0.03～0.45Si、0.12～0.14Mn、0.005P、0.005～0.006S、1.62～1.72Cr、3.60～3.63Ni、0.52～0.53Mo、0.07V、≤0.005A1)由10kg真空感应炉冶炼,锻后经930℃空冷+900℃空冷+640℃空冷处理,再经850℃水淬+600℃回火调质处理。试验结果表明,当钢中的Si含量由0.03%增加至0.45%时,钢中马氏体量增加,晶粒更为粗大;钢的抗拉和屈服强度分别从922～936 MPa和868～873 MPa增至1015～1028 MPa和950～959 MPa,但平均冲击功由205 J降至154 J。     

回火温度对渗碳钢18Cr2Ni4WA组织和硬度的影响

为满足用户加工HBW硬度值≤269的需要,降低18Cr2Ni4WA钢Φ60 mm材硬度,利用连轧厂实际辊底式退火炉进行了630～750℃5h炉冷至500℃空冷的回火试验,并借助金相显微镜对18Cr2Ni4WA钢不同回火温度下的组织进行了分析,以确定最佳的回火温度。结果表明,18Cr2Ni4WA钢随回火温度的升高硬度先下降后上升,当温度为670℃时,钢材平均HBW硬度值最低(HBW238左右),回火组织为均匀的回火珠光体组织。     

M1040无心磨床导板的改进

M1040无心磨床广泛用于冶金工厂加工棒材,以提高其表面质量。加工时,磨床导板极易磨损,且费用高。为了提高导板的使用寿命、降低成本、提高工效,我们对它进行了改进。原导板的材质为铸铁,每块重20多公斤,成本约100元,使用寿命仅8～10小时,仅导板消耗一项每年就需化6万多元。     

稀土耐热铸钢的研制

采用Cr24Ni7N钢及Cr25Ni20铸造钢材,加入0.01%～0.10%金属元素La或Ce后,在中频炉中进行冶炼.结果表明,在钢中加入适量金属Ce或La,可显著地提高各种耐热钢的蠕变强度,断裂时间延长2倍以上,研制的Fe-Cr-Ni-Al耐热合金钢种在1250℃时具有优良的力学性能和高温抗氧化性能.     

高合金钢铸造用涂料的试制与开发

介绍了炉爪用合金钢1Cr25Ni20Si2Re,导板用合金钢2Cr32Ni5采用串箱铸造过程中，有关镁砂粉涂料和石英粉涂料的试制。结果表明：镁砂粉涂料为不透气涂料，不太适用，而合理配方的石英粉涂料使用性能良好。     

550轧机新型导轮用钢Crl2MoV的研制与应用

导卫导轮的使用寿命是影响轧材尺寸精度的重要因素。通过550轧机生产φ70 mm 20CrMnTiH齿轮钢的实践,根据4种导轮用钢T8、Cr16Ni3、Cr12MoV、Cr23Ni5Mo的性能试验和不同热处理工艺对φ70 mm导轮使用寿命的影响,优选了Cr12MoV钢(/%:1.45～1.55C、≤0.60Si、≤0.60Mn、12.00～13.00Cr、0.90～1.10Mo、0.90～1.10V)作为导轮材料并进行细化碳化物热处理和最终冷处理工艺,使Cr12MoV钢制成的导轮使用寿命达2 000 t,有效地保证钢材高精度轧制,减少尺寸废品。     

循环相变对00Cr13Ni7Co5Mo4Ti马氏体时效不锈钢 晶粒细化和力学性能的影响

研究了00Cr13Ni7Co5Mo4Ti马氏体时效不锈钢(/%:0.009C、13.28Cr、7.37Ni、5.36Co、3.59Mo、0.66Ti)经4次860℃15 min水冷循环处理的细化晶粒工艺对力学性能的影响。以1 100℃1 h固溶处理的组织为原始组织,经3～4次循环相变处理后,马氏体时效不锈钢的晶粒尺寸由180μm细化至10μm的细小等轴晶粒。与传统1 100℃1 h固溶+450℃9 h时效工艺相比,经1 100℃1 h固溶+860℃15 min水冷α′↔γ循环相变+450℃9 h时效的钢的屈服强度σ_0.2由1 420 MPa提高至1 560 MPa,伸长率δ由12.6%提高至14.9%。     

Cr—Ni合金导卫板在线材轧机上的使用及其失效分析

引言铸铁导卫板的使用寿命很低,因损坏频繁而造成的停机对轧钢生产能力的发挥影响很大。因此,采用Cr—Ni合金导卫板提高导卫板的耐久性具有十分重要的意义。我们采用50公斤高频感应炉,冶炼了10炉Cr—Ni合金导卫板400公斤。先后在本公司第三、四轧钢厂使用,轧制2、3号普碳钢效果良好。使用寿命比铸铁导卫板相应地提高23～44倍,比天津生产的Ci—Ni合金导卫板也有明显提高。本文分析了实验用Cr—Nr合金导卫板使用寿命高及其失效的原因。认为这种     

冷却速率对1Cr18Ni9Ti钢高温力学性能的影响

利用Gleeble-3800热模拟实验机研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢从糊状区以不同速率冷却到不同温度时的高温力学性能.研究表明,零强度温度(Zero Strength Temperature)和零塑性温度(Zero Ductility Temperature)的温差小于20 ℃,大的冷却速率可以改善1Cr18Ni9Ti不锈钢在1300 ℃以上时的热塑性.凝固收缩和金属液的补缩作用对1Cr18Ni9Ti钢的高温力学性能有很大影响,随着固相率的升高,材料在拉伸破坏时由沿晶断裂转变为穿晶断裂方式.     

提高Cr13Mo2高铬铸铁磨球耐磨性的研究

Cr13Mo2高铬铸铁球的原热处理工艺为940～970℃×4h空冷+200～250℃×4h回火,其硬度为HRC45～50。使用结果表明,消耗量仅比锻钢球减少10%。采用920～940℃×1.5h油冷(20号机油)+350℃×4h回火,磨球硬度可达到HRC62以上,寿命比锻钢球提高4倍。这是因为采用油淬火可获得全马氏体基体,回火后具有抗磨性与韧性的最佳配合     

重载齿轮钢的高温性能

 通过Gleeble 1500D热模拟试验机高温拉伸试验,对比研究了17Cr2Ni2MoVNb和17Cr2Ni2Mo钢的高温性能。结果表明：因微合金元素V（0.1%,质量分数,下同）、Nb（0.036%）产生细晶强化及固溶强化,17Cr2Ni2MoVNb 钢的抗拉强度比17Cr2Ni2Mo钢稍高。在低N（0.0057%）含量的17Cr2Ni2MoVNb钢中,V和Nb对热塑性的危害很小。而高N（0.0130%）含量的17Cr2Ni2Mo钢在600～900 ℃及1050～1200 ℃温度区间塑性低于17Cr2Ni2MoVNb钢。N含量及相变温度不同导致第二期AlN析出量不同及铁素体先后析出,是造成两试验钢塑性差别的主要原因。