球罐角变形错边的应力计算

本文将球壳角变形和错边部位按二维角变形和二维受力状态进行分析,建立了二维应力计算公式。该公式应力计算结果与实测值吻合。     

球罐对接焊缝区的应力计算及角变形错边控制条件的探讨

本文对球罐对接焊缝的角变形和错边处的应力计算公式做了一些实验验证。结果表明,文[2]中关于角变形和错边的应力计算公式对直径为6～10米的球罐基本适用。推荐了球壳对接焊缝区存在角变形和错边时的最大应力计算公式,利用强度条件建立了球壳对接焊缝区最大角变形和错边量的控制条件。     

球罐错边超标补焊及磨修的应力分析

本文采用轴对称八节点等参元程序,对工程球罐焊缝错边的超标缺陷进行了11个方案的有限元应力分析,并推导球罐超标错边补焊区的应力解析解。对不同错边量、壁厚、补焊长度进行的有限元分析表明,在应力集中系数小于25时,解析解和有限元分析结果吻合。通过大量的解析解计算结果,得出对应力集中有影响的各参数之问的关系。     

球罐焊缝角变形和错边量的控制指标

本文建立了球罐角变形错边量的控制条件。推荐了球罐角变形和错边量的控制指标。它既合理,又方便。     

压力容器环焊缝局部短错边装配应力数值分析

针对1台乙二醇不锈钢蒸发器封头与筒体之间存在的局部错边,现场采用强制组对焊接完成制造,由此产生了装配应力。经检测分析表明,此应力是诱发焊缝区域产生晶间应力腐蚀开裂失效的原因之一。运用有限元方法,通过建立3-D壳单元模型对局部错边强制组装后产生的装配应力进行模拟分析,分别对相同错边长度不同错边量、相同错边量不同错边长度等多种情况进行分类分析讨论。其分析结果表明,经过强制组装后的环焊缝在最大错边处的邻近区域存在较大装配应力且分布具有明显的局部性。错边角度越小、错边量越大,其装配后的峰值应力越高。错边角度较小时,采用3-D模型更能准确地描述应力分布。     

大型球罐残余应力测试分析

针对球壳焊缝边缘出现较多裂纹的情况,对球壳焊缝边缘残余应力进行了测试,证实球壳裂纹的产生与残余应力大小存在一定的关联。对球壳残余应力状况进行了详细分析,并且提出了解决方法。     

压力容器棱角度及错边部位的应力计算

给出了４台圆筒形容器棱角度及对口错边部位的实测应力值，并在已有工作的基础上提出了旋转壳体压力容器焊缝棱角度和对口错边部位的应力计算式。对圆筒形容器来说，其计算值和实测值符合。     

球罐应力腐蚀开裂分析及对策

由于炼制进口中东高硫原油,在近几年的炼油球罐检验中发现越来越多的内表面应力腐蚀裂纹。对球罐应力腐蚀开裂的原因和主要影响因素进行了分析,并提出了防止对策。     

球罐结构应力与抗震分析研究

GB 12337—1998《钢制球形储罐》中计算球罐自振周期的方法中没有考虑内压等载荷对自振周期的影响,运用ANSYS8.1的预应力模态求解技术,获得了更为精确的球罐工作状态下的自振频率。以标准地震反应谱为依据,运用谱分析法对球罐结构进行了抗震分析,得到了更为精确的球罐结构在地震工况下的应力分布,此方法可以运用到球罐结构的分析设计中,替代目前常用的将地震力视为作用于球体上的单一的水平加速度的方法。     

球形壳体角变形性态及应力计算

在深入地研究了球形壳体角变形的性态基础上,推出了球形壳体角变形附加应力简易计算式;给出了角变形区变形特点,和球壳结构与角变形限量间的数值关系,经实践证明可同JB1127-82规定对应使用.     

球罐残余应力磁性法测定结果的分析

磁性法是现场大型设备焊接残余应力无损测试的简易方法。本文着重介绍了近几年来用该方法检测五台球罐残余应力的结果分析。     

磁性法测定球罐残余应力

本文介绍了用磁性法对大型球罐进行残余应力测定的测试过程。文中指出,在对现场1000米~3球罐进行的测试中,获得了与实验室对应的模拟试验较为一致的结果。测试精度能满足生产上的要求。     

α点局部应力分析与球罐优化设计

通过对球罐支柱与球壳连接最低点a的局部应力分析、讨论,总结出了a点附近局部应力的分布和变化规律。并认为在球罐设计中,与支柱相连接的赤道板和其他球壳板宜采用不等厚度,以降低a点附近的应力强度。为球罐的优化设计提供了切实可行的借鉴方法。     

400m~3氧气球罐应力分析设计

简要介绍了国内首次用应力分析设计方法设计的 4 0 0m3氧气球罐。该球罐的设计成功 ,对球罐产品成本的降低、设计水平的提高及应力分析设计方法的普及具有一定的推动作用     

球罐应力腐蚀开裂分析及防止对策

介绍了广州分公司液化气球罐、液态烃球罐和精丙烯球罐应力腐蚀的状况,分析了发生应力腐蚀的原因和机理,并从选材、结构设计和制造工艺诸方面提出了防止应力腐蚀的措施。     

9%Ni钢1500m^3乙烯球罐的焊接角变形及控制

焊接角变形是乙烯球罐的主要验收项目之一，在球壳板曲率偏差最大达13mm、组装后的初始角变形最大达11mm时，通过焊接过程中采用调整正反面焊道施工顺序、控制清根深度和打磨量、增加卡具及辅焊龙门板等方法，最终将焊接角变形控制在验收标准允许的范围内。     

球罐支柱上口翻边加工工艺

球罐以其特有的占地小、受力好、建造费用低且周期短等优点，在石油化工介质储运中应用较多。球罐的支撑方式有多种，最常用的是支柱形式，支柱与球壳多采用相贯焊接，由于下端相交处形成“尖角”形状，造成该部位不易直接施焊而使高练强度削弱，为了解决这一问题，设计上常在此增加附件——托板，以改善施焊条件和进行补强，见图1。1990年，一种新颖实用的翻边式支柱结构被列入国标GB12337－90（钢制球形储罐）中，该结构简单省料，焊接量小且美观。由于加工难度较大，所以工程中应用尚不多。近年来，我单位在该方面进行了有益的探索，先…     

3000m^3丙烯球罐应力分析与评定

应用ANSYS有限元分析软件,建立了球罐整体及凸缘结构模型,分别计算在正常操作工况、风载荷工况、地震载荷工况和液压试验工况下的应力分布,并按照标准JB 4732-1995<钢制压力容器--分析设计标准>对其进行了强度评定[1].     

1500m^3液化石油气球罐残余应力分析

1台 15 0 0m3的 16MnR液化石油气球罐 ,建造时经过整体热处理 ,运行 4a后在检修中发现大量裂纹。用X射线法对该球罐进行了系统的残余应力测试 ,分析了大量裂纹与残余应力水平的关系。对出现裂纹最多的区域和未见裂纹的区域分别进行考察 ,结果表明 ,焊缝附近残余应力总体水平较高 ,内壁赤道带焊缝处残余应力高达 0 .72σs,显示当初的热处理效果不理想。球罐大修补焊及整圈热处理后在相同位置重新进行测试 ,结果表明 ,残余应力大幅度降低 ,整体下降约 5 0 % ,热处理效果良好。同时解决了X射线应力仪现场垂直方向测试的技术问题     

大型球罐的参数化设计及有限元应力分析

基于功能强大的可视化编程语言Delphi6．0,编制了大型球罐的参数化设计和应力分析软件,实现了球罐设计与ANSYS的无缝衔接。运用该软件与商业有限元软件ANSYS,对1000 m3的大型液化气球罐进行了参数化设计和应力分析,并采用应力分析设计方法,对人孔接管与球壳、支柱与球壳等连接处的界面进行了强度校核。