冀东油田陆上作业区降低腐蚀增强管线“免疫力”

<正>"高5转总掺水管线平均腐蚀速率由0.53降到0.02,管线防腐治理见效了。"2017年3月27日,冀东油田陆上采油四区负责人说。近年来,二氧化碳吞吐技术作为冀东陆上作业区的重要增产措施,效果显著。可由于吞吐介质腐蚀性强、管线服役时间长等因素,集输管线腐蚀穿孔问题随之而来,严重影响油气正常生产。     

次声波泄漏检测技术在胜利油田的应用

利用次声波泄漏检测技术在胜利油田输气管道上进行了泄漏检测试验.现场测试证明,新型次声波传感器耐压达到15 MPa,灵敏度达到-195 dB;开发的实时数据采集处理系统响应速度快,泄漏报警检测准确率高,技术实用性强;在运行压力为3 MPa的天然气管线上,次声波泄漏检测系统检测距离达到37 km,系统定位误差≤±90 m,报警准确率达到95％以上,天然气管线响应时间≤3 min,系统运行稳定可靠.     

杜依玛兹油气分配管理局设备的腐蚀和防腐

尽管杜依玛兹油气分配管理局对油矿设备和管线的防腐作了大量综合性工作,但设备和管线的破坏仍在增加,特别是处理、输送、注入污水的油矿管线(见下表)。由于管线经常穿孔,造成大量污水的漏失,污染了耕地、森林和水池,同时修理和更换管线的费用也增加了。因用于注水的各种水的物理一化学特性不同,所以需要按不同的途径来解决设备的腐蚀问题。在300口注水井中用水量为11万米~3/日,其中7.5万米~3—属于泥盆纪氯化钙型水,     

玻璃钢泡沫保温热力管道预制工艺技术

1 前言大庆让乘地区开展以煤代油热电联产集中供热工程由大庆油田工程有限公司设计, 产品规格为 630 ~ 1220mm, 共有 5 种, 预制工作量为22 65km, 预计投资概算 5000万, 分架空管线和埋地管线两种。该产品为防腐层、保温层、保护层(玻璃钢 ) 组成的复合结构, 保温层厚度 40 ~6     

深海管线用X70厚壁管线钢的组织及性能分析

通过对深海管线服役工况的分析,总结了深海用管线钢的技术特点,表明高强度、大壁厚、小径厚比管线钢管是深海用管线钢管的发展趋向。通过采用低C高Mn,Nb和Ti微合金化的成分设计和TMCP工艺控制,开发出了深水用X70钢级、厚壁36.5 mm管线钢,其全壁厚组织以均匀细小的针状铁素体+少量M/A岛为主。对钢板进行了实物力学性能测试,测试结果显示:屈服强度480~550 MPa,屈强比≤0.82,-20℃下冲击功410 J以上,横向和纵向DWTT断口纤维率为100%,该深海管线用X70厚壁管线钢达到高强度、低屈强比、高韧性和优良低温抗动态撕裂能力的良好匹配。     

川西地区天然气管线内腐蚀机理研究及防护措施

油气管线内腐蚀一直是制约油气管道安全运行的关键因素之一。通过调研川西地区某天然气管线基础运行状况,得到天然气含量、清管产物中总硫含量,判断出易发生内腐蚀的关键管段。基于电化学原理,对X80管材钢进行了电化学腐蚀实验,研究Cl~-、SO_4~(2-)对钢内腐蚀行为的影响,得出Cl~-和SO_4~(2-)共存时,两者的协同作用会显著加快钢的腐蚀速率。测定了管线运行环境下X80钢的平均腐蚀速率为0.59 mm/a,利用SEM和EDS分析了腐蚀产物膜,其致密性和均匀性较差且外层组织易脱落,最终确定出了该管线的内腐蚀产物主要为FeS及FeSO_4。针对该管线实际运行状况提出相应的防控措施,为管道安全运行提供参考。     

管材中N含量偏高对焊缝韧性的影响

生产管线用的热轧卷板中，有些国外卷板由于在冶炼过程中无真空脱气设备，故Ｎ含量比我方定货技术条件的要求的高，我方规定：Ｎ≤０．００９％；外方某厂：Ｎ≤０．０１４％，母材Ｎ含量偏高造成焊缝金属中Ｎ含量偏高，使焊缝金属中的Ｔｉ偏离Ｔｏｐ，焊缝的存比冲击值偏低，ＦＡＴＴ值偏高，所以，要求生产管线管用热轧卷板Ｎ含量性须在规定范围内。     

系统腐蚀性研究与缓蚀剂的筛选

大港南部油田的掺水中，矿化度高达25581mg／L，属典型的高矿化度水。在这种水质条件下，掺水本身的腐蚀速度相当快，平均腐蚀率为1．47mm／a(行业标准≤0．076mm／a)，使得掺水管线的使用寿命大大缩短，新管线应用两年就会发生穿孔、刺漏现象，给油田的正常生产和管理带来了较大的危害。     

橇装式污水处理装置在渭北采出水处理工程中的应用

为解决渭北油区采出水处理不达标问题,研发了橇装式污水处理装置,装置工艺流程为:脱水系统来水→700 m~3调储沉降罐→橇装式污水处理装置→500 m~3注水罐→外输泵→去站外注水管线。橇装式含油污水处理装置占地少,集中布置并采用先进自控系统便于操作管理。装置运行一年后,水质得到明显改善,水质稳定且达到该油田对地层注水水质的要求。处理后的主要水质指标含油质量浓度≤5 mg/L、悬浮物质量浓度≤3 mg/L、悬浮物颗粒直径≤2μm。     

冲蚀作用下CO2分压对集输气管线内腐蚀的影响规律——以大庆油田徐深6集气站集输管线为例

我国部分油气田集输管线中CO₂与水含量较高,同时由于提高输运流速,集输管道CO₂腐蚀日趋严重,掌握流场诱导下CO₂腐蚀速率的变化规律对腐蚀防护与定期检测具有重要意义。为此,以大庆油田徐深6集气站一集输天然气管线为分析对象,首先基于Norsok腐蚀模型预测CO₂分压对其内腐蚀速率的影响,再应用计算流体动力学方法（CFD）对管道内流场进行分析,并结合现场的内腐蚀测厚数据,得出冲蚀作用下CO₂分压对集输天然气管线内腐蚀的影响规律：集输天然气管线内,湍流作用在内流道剧烈变化区域（弯头、T形管处）,湍动能升至最大75 m²/s²,对CO₂局部腐蚀具有明显的促进作用;流体介质的流型与流速会对管道内壁的CO₂均匀腐蚀产生较强促进作用;管道内壁在CO₂分压重腐蚀区间内（0.02~0.20 MPa）,CO₂的腐蚀程度随CO₂分压的增大呈线性加剧,随后其最大腐蚀速率保持在0.75 mm/a,并趋于平缓,而最小腐蚀速率保持在0.62 mm/a,稳中有升。研究结果可作为预测集输管线重点部位运行寿命的参考依据,使得管道腐蚀防护与定期检测更为精确省时。     

特殊形状饮料瓶专用树脂的开发与应用

确定了特殊形状饮料瓶专用树脂高密度聚乙烯5500 B的物性指标和生产工艺条件,并进行了工业化生产及标定。结果表明,5500 B的熔体流动速率为0.60~0.80 g/10 min,密度为0.952~0.958 g/cm~3,耐环境应力开裂时间大于20 h;正已烷提取物≤2.0%、干燥失重≤0.15%、灼烧残渣≤0.2%,符合国家标准要求,产品力学性能和卫生性能均达到设计指标,所制饮料瓶制品满足用户的需求。     

抽油泵缸套自动检测分选系统

<正> 管式抽油泵的缸套内孔直径极限偏差为_(+0.02)~(+0.04)mm,圆柱度为0.005mm,活塞外径极限偏差为_(-0.02)~(-0.04)mm,直线度为0.04mm,圆度为0.01mm。活塞与缸套装配前必须进行选配,缸套按内孔实际最小直径进行分组,同一台泵的缸套内径误差应在0.005mm之内,以活塞为基准,1级间隙泵的缸套与活塞之间间隙为0.02～0.07mm,如用户无特殊要求,出厂泵应按1级间隙泵制     

6英寸输水管道清管器具及装备的研制

一、概况北京军区281医院供水管线为直径6英寸的铸铁管,全长2.3公里。1942年建成使用。由于年久失修,管内沉积严重、输水能力下降已无法满足医院生产生活的基本要求。为此,该医院多次请有关单位帮助寻找解决办法,但都没有解决。回答是:“四十多年的管道理应报废”。我们从管线的定点解剖发现,在管线0～～50米处,其最小通水直径仅57毫米,见图1。从0～600米管段,平均通水直径95毫米,沉积量为5.35米~3,占管道理论有效容积的51%。全线结垢沉积量为14.95米~3。除管内沉积严重外,且结垢厚度不规则,全线首未端通水直径相差很大。     

正在铺设中的苏联雅马哥输气管线

苏联正在铺设从西伯利亚的乌连哥大气田到苏捷边境的雅马哥输气管线。这是苏联向西欧出售天然气的具有战略意义的长输管线,直径1420毫米,全长4451公里。管线将穿过乌拉尔山和喀尔巴阡山,穿越561条河流、124公里的冻土带和1,000多公里的泥沼地和水淹区。施工现场的温度冬季达-50℃,夏季为45℃,施工条件艰苦。预计1985年完工,西伯利亚地区的管线将在1983年冬季完工,每个施工队的进度为1-3公里/天。管线的设计压力为75公斤/厘米~2,全线共设40个压气站,年处理能力为320亿立方米。为了向西欧每年出售400亿立方米的天然气,压气能力还将提高。     

钻井泵用于高粘稠油输送

多级离心泵或螺杆泵输送稠油时泵效低,吸入性能差,吸入管及排出管振动大;柱塞泵用于输送稠油时排量小,密封件寿命短,为此,将F—800、F—1300钻井泵设计成输送高粘度稠油泵。对F泵液力端进行了改进,在吸入管上增加了吸入空气包,以降低因吸入不良引起的管线振动。为便于日常维护保养、更换易损件,在靠近输油泵的吸入、排出管线上,增设了放油管线。现场应用表明,各泵站出口压力在8~9MPa,吸入口压力在1~4.5MPa,最大输送量可以达到5883m3/d,完全达到设计要求。     

稠油井注蒸汽管线材质的分析研究

向稠油井注蒸汽加热稠油是目前稠油开采中的主要生产工艺之一,地面注汽管线承受着320~380℃的温度和15~20MPa的高压,并常受到振动、冲击、弯曲和气候条件变化的影响,恰当选择管线材料对提高注汽效率、保证安全生产有着重要意义,本文在总结辽河油田生产经验的基础上,从分析研究现用材料的高温性能和组织变化等方面入手,通过检测和试验,探明了对注汽管线材质的有关技术要求、使用中钢材组织与性能的各种变化规律以及可能产生破坏的原因和机理。推荐了比较合理的管线选材要求和施工工艺。     

河南油田某水厂给水处理工艺改造与评价

河南油田某水厂处理工艺改造的思路是将原来澄清池改为涡流絮凝沉淀池,虹吸过滤池改为气水反洗滤池,杀菌药剂由原来的氯杀毒改为二氧化氯消毒.改造后的工艺设计出水水质指标:浊度≤1 NTU、管网末梢余二氧化氯≥0.02 mg/L.改造主要构筑物有沉淀池、过滤池及加药系统.改造后运行1年多应用效果:出水水质溶解氧6.0mg/L(标准为≥5.0 mg/L)、总氮0.8 mg/L(标准为≤1.0 mg/L)、细菌总数≤80 cfu /mL、浊度＜1 NTU,达到了水质要求.     

石化废水采用活性砂滤技术脱氮除磷应用研究

介绍了石化废水采用活性砂滤技术脱氮除磷应用研究试验情况。结果表明,在处理水量4~6 m3/h、pH 6.22~7.97、温度15~37℃、硝化砂滤容积负荷0.15 kg NH3-N/(m3/d)、反硝化砂滤容积负荷2.37 kg NO-3-N/(m3/d)等工艺条件下,出水总氮≤15 mg/L、总磷≤0.5 mg/L、氨氮≤5 mg/L、TSS≤20 mg/L,达到上海市《污水综合排放标准》中一级指标总氮≤25 mg/L、总磷≤0.5 mg/L排放标准。     

南堡油田1号构造海底管道波浪数学模型研究

以采用考虑底摩擦损耗和风能输入的抛物型缓坡方程为控制方程建立数学模型,研究了冀东南堡油田1号构造人工岛建成后对周边海底管道海域波浪场的影响。研究结果表明,由于管线沿线水深较浅,外海波浪传至近岸大多在浅滩发生破碎,多数点处的波高达到极限波高。在50年一遇波浪条件下,工程区主要是受S~SE方向的外海波浪控制,人工岛NP1-1D至NP1-2D海底管线沿线波高H_(1%)为3.84~4.28 m,NP1-1D至NP1-3D海底管线沿线波高H_(1%)为3.46~5.07 m。     

连续重整装置再生烟气碱洗单元运行问题及对策

对中国石油长庆石化公司60万t/a连续重整装置再生烟气碱洗单元运行过程中出现的碱液结块、管线腐蚀、设备堵塞等问题进行了分析,并采取了相应的优化对策。结果表明:碱洗单元运行时,应控制碱液pH值在7.5~8.0,碱液温度为40~45℃,碱洗塔塔底液位在40%~60%,并加固碱洗塔内塔板、升级系统工艺管线材质;通过优化操作,碱洗后再生烟气中HCl、非甲烷总烃的质量浓度分别低于2.40,17.00 mg/m~3,实现了达标排放。