冷处理对Cr12MoV钢高压气淬组织和性能的影响

采用X射线衍射仪、金相显微镜、扫描电镜分析了Cr12MoV钢高压气淬后不同工艺处理的组织和形貌,并通过显微硬度计和磨损试验机测定了样品的显微硬度和耐磨性。结果表明:高压淬火后不同处理工艺对Cr12MoV钢组织和性能有较大影响。冷处理可以促使残余奥氏体向马氏体转变,明显提高材料的显微硬度和耐磨性。     

12Cr2Ni4A钢的高压气淬

高压气淬是一种先进、环保的淬火工艺。对12Cr2Ni4A钢制负拉力油缸分别进行了9×10~5 Pa压力的高压气淬和普通的碱浴等温淬火,然后进行-70℃冷处理和180℃低温回火。热处理后,检测了油缸的显微组织和力学性能,以揭示12Cr2Ni4A钢零件采用高压气淬替代等温淬火的可行性。结果表明:经高压气淬、冷处理和低温回火的12Cr2Ni4A钢油缸的显微组织、硬度及力学性能与经等温淬火、冷处理和低温回火的12Cr2Ni4A钢基本相同,且高压气淬的零件畸变更小,说明对于12Cr2Ni4A钢零件,以高压气淬替代现有的等温淬火是可行的。     

W18Cr4V钢真空气淬和普通油淬的组织与性能比较

采用真空气淬法和普通空气加热油淬法分别对W18Cr4V钢进行热处理。利用金相显微镜和洛氏硬度计对热处理后W18Cr4V高速钢的组织和硬度进行了比较观察和测试分析。结果表明,两种淬火工艺处理的试样组织基本一致,均为隐晶形的淬火马氏体基体组织、大颗粒状的共晶碳化物和细小点粒状的二次碳化物及残留奥氏体,气淬后的组织更均匀;回火后的组织也很相似,为回火马氏体及未溶解的共晶碳化物和二次碳化物。经真空气淬的试样硬度（65HRC）仅比普通空气加热油淬的（66HRC）略有降低,但能满足工模具的硬度要求,而且试样表面光洁,呈银灰色,变形微小,对于要求精度不太高的零件,无需进行后续加工,对环境也无污染。     

钢真空油淬和高压气淬的变形控制

讨论了钢真空油淬和高压气淬的变形控制问题,提出了在选择这两种工艺时应遵循的原则.     

热处理工艺对ZG9Cr18MoV钢组织和性能的影响

利用全自动盐雾试验机和MM-200型磨损试验机对经过常规淬火和淬火+深冷处理后的ZG9Cr18MoV钢试样进行了中性盐雾试验和磨损试验.结果 表明,深冷处理能有效提高ZG9Cr18MoV钢的耐腐蚀性和耐磨性;在试验条件下,1090℃淬火+深冷处理的试样具有最高的硬度值(60 HRC)和最好的耐腐蚀性能;1050℃淬火+...     

真空高压气淬300M钢的显微组织与力学性能

对300M钢圆棒进行真空气淬试验,并对其淬透性、显微组织及力学性能进行了测试与分析。在10 bar N2真空高压气淬条件下,能淬透60 mm的300M钢圆棒,气淬后抗拉强度达到2000 MPa,屈服强度1700 MPa,塑韧性指标能达到油淬性能,气淬后的显微组织为均匀的板条马氏体。     

0Cr18Ni9 钢

正0Cr18Ni9钢具有良好的耐蚀性、耐热性、低温强度和机械性能,冲压弯曲等热加工性好,无热处理硬化现象,无磁性。主要用于家庭用品、橱柜、室内管线、热水器、锅炉、浴缸、汽车配件、医疗器具、建材、化学、食品工业、农业、船舶部件。0Cr18Ni9Ti含有抵抗晶间腐蚀的钛,0Cr18Ni9没有。对应国外的牌号:美国304,日本SUS304,德国X5CrNi18欧盟101.4301。化学成份:≤0.08 C,≤1.00 Si,≤2.00 Mn,≤0.030 S,≤0.045 P,18.00~20.00 Cr,8.00~10.50 Ni。力     

焊后热处理对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢焊接接头组织和性能的影响

通过钨极氩弧焊方法,对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢实施焊接,并对焊接接头整体进行焊后热处理。采用OM、SEM对2Cr13与1Cr18Ni9Ti钢热处理前后的焊接接头组织进行分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能。结果表明,1Cr18Ni9Ti和2Cr13钢焊接接头热处理前焊缝组织为典型的柱状晶,组织为板条马氏体+残留奥氏体+碳化物;热处理后焊缝组织为回火索氏体,而且碳化物析出量也明显增多。拉伸时,热处理前后焊接接头断裂的部位都发生在奥氏体不锈钢热影响区一侧,热处理前后焊接接头的抗拉强度分别约为635.56、649.44 MPa;焊缝区的显微硬度分别约为276、222 HV0.5,热处理后焊接接头的整体显微硬度比热处理前的明显降低。     

护环用1Mn18Cr18N钢的组织和性能

借助金相显微镜及高分辨扫描电镜等试验手段,研究了不同加热拆卸温度对1Mn18Cr18N奥氏体不锈钢组织和性能的影响规律。结果表明:随加热温度的提高,晶粒内部滑移线变少,在500℃至600℃晶界及滑移线析出相由点状或链状向半网状或全网状析出;析出物的产生对1Mn18Cr18N钢的力学性能影响显著,当加热温度提高到500℃(550℃),析出相弥散分布对冲击(拉伸)性能起到一定的强化作用,当加热温度提高到600℃,全网状析出相使晶界弱化造成1Mn18Cr18N钢的拉伸及冲击性能急剧下降。断口分析表明,随加热温度的提高,1Mn18Cr18N钢断裂形式由韧性断裂向准解理断裂和脆性断裂形式转变。     

1Cr17Ni2钢真空气淬和普通油淬的性能与组织比较

研究了真空气淬和普通油淬热处理对1Cr17Ni2钢的力学性能与组织的影响.结果表明,两种淬火工艺处理的试样组织基本一致,均为细小板条状淬火马氏体加少量铁素体组织,真空气淬后的组织更均匀,强度、硬度比普通油淬的略高,而断面收缩率、冲击韧度略有降低,淬透性变化不大,均能满足结构件的性能要求;而且试样表面光洁,呈银灰色,变形微小,对于要求精度不太高的零件,无需进行后续加工,对环境也无污染.     

1Cr18Ni9钢的组织及性能与拉伸变形的关系

研究了热电锅炉用1Cr18Ni9钢管经变形和时效处理后的组织、性能与拉伸变形的关系。研究结果表明:钢管的抗拉强度,屈服强度和硬度随着变形量增加而增加,断后伸长率随之下降。随着钢管变形程度增加,硬度大幅上升;而时效时间对硬度影响较小。经800℃×3 000 h的时效处理后,未预变形的钢管在750℃下的高温塑性有所降低;而拉伸变形后钢管在750℃下的高温塑性有小幅提高。     

真空高压气淬D406A钢的淬透性

研究了不同气淬压力对D406A钢力学性能、淬透性、显微组织的影响。研究表明,随气淬压力增大,D406A钢淬透深度增加,5bar气淬压力下,能淬透ø20mm的D406A钢圆棒,1.5bar气淬条件下,能淬透ø10mm的D406A钢圆棒。气淬试样力学性能均能满足相关标准要求,显微组织为均匀的板条马氏体。     

铝对1Cr18Ni9不锈钢组织和性能的影响

基于常用不锈钢钢种1Cr18Ni9,通过降低Ni含量,增加Al含量,设计新型低镍不锈钢。通过WS-4非自耗电弧炉熔炼,得到三种不同成分的低镍高铝不锈钢,用金相显微镜研究其显微组织,并对其屈服强度、硬度等力学性能进行了测试;同时研究了合金的高温抗氧化性能。结果表明,通过降镍增铝,1Cr18Ni9不锈钢的显微组织由奥氏体向铁素体转变,基体组织中析出的金属间化合物逐渐增加,其屈服强度、硬度、高温抗氧化性都有大幅度提高。     

真空高压气淬的淬硬能力

本表根据《TraitementThermique……LaPerformancePerspectiveetInnovation》的图表 ,为便于应用作较大改动后刊登 ,增加了美国钢号及钢号主要成份以作对照 ,供参考。硬度符号根据原文用HRc。AISIAFNOR(法 )DIN (德 )主　要　成　分　 (W % )　相应压力下淬火尺寸mmCCrMoV 6bar 10bar 2 0bar硬度HRc— 1.2 72 150Nicr13 0 .45/ 0 .550 .0 9/ 1.2 0Ni3 .0 0 / 3 .50 80 10 0 12 0 59— 1.2 767X45NiCrMo40 .40 / 0 .50 1.2 0 / 1.50Ni3 .80 / 4.3 0 0 .15/ 0 .3 5160 180 2 0 0 560 190MWCV51.2 510 10 0MnCrW 40 .90 / 1.0…     

0Cr18Ni9钢表面熔盐法渗硅层的组织与性能

利用摩尔比为NaCl:KCl:NaF=2:2:1的碱金属卤化物混合体系做载体,等摩尔比的Na2SiF6和Si粉作渗硅剂,在900 ℃下利用熔融盐法对0Cr18Ni9不锈钢进行了渗硅处理.采用X射线衍射仪(XRD)和附带能量色散谱仪(EDS)附件的扫描电子显微镜(SEM)研究了渗层截面的物相组成、成分,显微形貌及渗硅层的形成机理.结果表明,900 ℃下保温3 h渗层厚度在250 μm以上,渗层物相为富含Cr、Ni合金元素的Fe,Si型金属间化合物,渗层中Si的含量为6.75 wt%,Cr的含量仅为其在基体中含量的50%左右,Ni在基体和渗层中的含量相当,渗层表面致密,硬度在700 HV左右,远高于基体硬度200 HV.     

18Cr2Ni4WA钢渗碳后淬火工艺对组织和性能的影响

18Cr2Ni4WA钢系低碳高合金结构钢,经渗碳处理后其表层由于含碳量提高,临界点与心部有较大差异。据此对18Cr2Ni4WA钢渗碳件进行复合淬火,不仅其表面可获得高硬度,心部也具有良好的综合力学性能。     

不同热处理对W18Cr4V钢组织和性能的影响

本文研究了四种不同的热处理工艺,即正常淬火加回火、等温淬火加回火,变温淬火加回火和双等揾淬火加回火对W18Cr4V钢的组织和性能的影响。结果表明,W18Cr4V钢经变温淬火和双等温淬火处理的冲击韧性a_k值、小能量多冲抗力、抗弯强度和耐磨性都比正常淬火的高。据此W18Cr4V钢采用变温淬火或双等温淬火工艺处理后其强韧性配合较好,用来制作冷作模具,可使寿命提高。     

选区激光熔化1Cr18Ni9Ti不锈钢的组织和性能

为了分析选区激光熔化(SLM)成形1Cr18Ni9Ti不锈钢零件的组织和性能,研究了该零件的致密度、化学成分、微观组织和力学性能。采用1050℃/30 min工艺对拉伸试样进行固溶处理,分析了固溶处理对试样微观组织和力学性能的影响。结果表明:SLM成形1Cr18Ni9Ti不锈钢粉末时,低激光功率和高扫描速度易出现熔合不良造成的孔隙缺陷,且对试样的断后伸长率和断面收缩率的影响较大。与原始粉末相比,SLM成形零件内部S和P元素含量较少,而C元素的含量是原始粉末的2倍多。采用优化后的工艺参数成形的该零件具有良好的拉伸性能:抗拉强度为732 MPa,塑性延伸强度为576 MPa,断后伸长率为44.5%,断面收缩率Z为71%。在热处理前,内部存在一定的元素偏析,熔覆层和扫描线明显;固溶处理后,熔覆层和扫描线消失,内部组织均匀,该零件的抗拉强度为704 MPa,塑性延伸强度为384MPa,断后伸长率为40.0%,断面收缩率Z为67%。