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利用扫描电子显微镜、光学显微镜等对产线中20℃冲击性能偏低的Q420B角钢进行显微组织、夹杂物和冲击断口分析研究。试验结果显示:产品晶粒尺寸粗大,晶粒级别小于8.0级,是造成冲击韧性低的主要原因。另一方面,成分中S、P含量超标,进而造成硫化物类夹杂物严重,级别为粗系3.0级,弥散分布在基体中。同时,在冲击断口解理区发现硫化物,这也是造成冲击偏低的因素。经过优化炼钢工艺,控制S、P含量≤0.020%,夹杂物由3.0级降低至1.0级,严格控制产品在炉加热温度和保温时间,控制轧制温度,晶粒得到细化,晶粒度由8.0级提高到8.5级,20℃冲击韧性由平均40 J提高至100 J以上。 相似文献
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采用不同V系、V-Ti系微合金化成分设计的Q420C级电力角钢进行工业试制,并进行力学性能检验、金相分析、JMatPro以及电解化学相分析。结果表明,V-Ti微合金系,Ti元素全部析出,Ti先与N结合生成TiN,钢中剩余的N含量较少,降低了V的析出驱动力,导致V元素析出率较低,析出率仅约30%;Ti的加入改变了V的析出形式,部分V在TiN上形核长大,粗化了析出相尺寸,析出物尺寸大多大于20 nm,其析出物基本上不起析出强化作用,V-Ti系角钢的析出强化效果不及V系角钢。通过研究和构建角钢多元纳米相的层次化析出与竞争析出理论基础,为电力角钢成分设计及工艺控制提供理论依据。 相似文献
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Q420B铁塔角钢(/%:0.12~0.17C,0.15~0.35Si,1.25~1.60Mn,≤0.035P,≤0.035S,0.06~0.09V)的生产流程为60 t转炉-LF-220 mm×290 mnm坯连铸-型钢轧制。铁塔角钢成品酸洗后发现部分批次出现裂纹和表面夹杂,分析表明,裂纹深度达1 mm,有夹杂物和氧化、脱碳现象。通过保护渣碱度从0.97降至0.79,粘度由0.236 Pa·s提高至0.450 Pa·s,连铸坯矫直温度从900℃提高至1 000℃,二冷比水量从0.9 L/kg降至0.7L/kg等工艺措施,铸坯的合格率由93%提高到97%,并有效地避免了角钢裂纹的形成。 相似文献
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钱玲朱晓林王琼万珺杨东美 《冶金与材料》2022,(5):7-9
某工程腕臂底座镀锌Q235B抱箍在使用一段时间后一端加固件焊接附近发生断裂,对断裂件进行金相组织、化学成分和力学性能测试,以及断口宏观和微观形貌分析。结果表明:该抱箍为疲劳断裂,疲劳源区严重氧化,源区材料基体中也含有Zn元素,说明疲劳源区的裂纹产生于热镀锌工艺之前,腕臂底座抱箍在实际使用过程中承受交变载荷,基体材料原有微裂纹在该交变载荷下扩展,最终导致疲劳破坏和断裂失效。 相似文献
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电力铁塔角钢目前广泛应用于输电线路,文中主要对高性能电力铁塔角钢Q420TE进行了实验研究,讨论了化学成分设计的理论依据及其对铁塔角钢组织性能的影响.结果表明:通过化学成分优化设计可获得屈服强度420 MPa以上的角钢,且微合金元素可以改善角钢的综合性能;轧后试样其组织主要为铁素体加珠光体,并有少量的粒状贝氏体,晶粒度等级约为9.0级;热轧钢材产品的屈服强度大于425 MPa,抗拉强度大于560 MPa,20℃时的冲击功为121.9 J,其综合性能均已满足Q420TE铁塔角钢国标所需要求. 相似文献
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罗卫 《金属材料与冶金工程》2004,32(4):25-27
大规格高碳盘条在焊接过程中经常出现焊接异常,焊接质量差的问题,其原因一是盘条本身的缺陷,二是焊接工艺的问题。据此对焊接断裂原因进行了分析,并提出了改进措施. 相似文献
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针对电力建设的需求,开发了一整套电力铁塔用大规格高强度角钢生产装备工艺技术。实验室试制结果表明,采用复合微合金化,在空冷条件下,铁素体-珠光体组织和低碳贝氏体组织钢材的力学性能均可以满足Q420D或Q460D的要求;采用铁素体-珠光体体系的成分设计,实现了22号和25号大规格Q420B高强角铜的批量生产,抽查结果表明,质量等级可以达到D级。 相似文献
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为了消除大规格角钢表面裂纹形成,利用金相显微镜(OM)、Zeiss Axio Vert.A1扫描电子显微镜(SEM)和能谱分析仪(EDS)对裂纹缺陷区域进行微观形貌表征和成分定量分析,并结合铸坯低倍实物评级缺陷,分析了角钢腿部裂纹的形成机理。研究表明:裂纹主要形成于连铸过程和轧制过程,连铸过程产生的裂纹处存在大量的氧化铁皮,存在明显的脱碳行为。轧制过程产生的裂纹主要沿轧制方向连续分布,裂纹内部存在氧化铁皮和球形氧化物,有轻微脱碳现象。结合实际生产工艺,通过提高拉速、提高原辅材料的干燥性、优化保护渣、提高导卫安装质量和调整加热温度工艺等技术手段,大大降低了角钢表面裂纹形成率,达到批量消除角钢裂纹的目的。 相似文献