G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子的热处理试验

进行了G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子的热处理试验.试验表明,用G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子,渗碳过程易于控制,淬火时可根据滚子尺寸不同,选择合适的淬火冷却介质,能完全保证G20CrNi2MoA钢制造的轴承滚子的淬火质量.用G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子,在满足技术要求的同时,即节约了材料费用,又减少了热处理加工费用,具有推广价值.     

淬火冷却速率对20CrNi2Mo钢组织及力学性能的影响

采用不同冷却介质对20CrNi2Mo钢进行了淬火处理,研究了不同淬火冷却速率对20CrNi2Mo钢组织及力学性能的影响。结果表明,随着淬火冷却速率的增大,20CrNi2Mo钢的晶粒度几乎不变,板条马氏体束细化;强度提高,伸长率和断面收缩率基本不变;并且随着冷却速率增大,冲击吸收能量增高,断口由脆性断口转变为韧性断口。     

冷处理对15CrNi4MoA钢渗碳淬火组织及性能的影响

对15CrNi4MoA钢不同直径试件分别进行工艺方法试验,比较渗碳层的组织及性能,结果表明:15CrNi4MoA钢采用“渗碳+球化退火+淬火+回火+冷处理(-110℃)+回火”的工艺方法,其各项检测结果最优;增加冷处理不仅大幅提高了工件的表面硬度,增加了硬化层深度,同时提高了工件心部的冲击韧性。     

残留奥氏体含量对20SiMn2MoV钢强韧性的影响

采用新型Q-P-T(淬火-碳分配-回火)工艺对20Si Mn2Mo V钢进行热处理,通过改变淬火介质温度(QT)和碳分配+回火时间(PT+TT),改变其组织,旨在提高钢的强韧性。利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和力学性能测试等手段,研究了新型Q-P-T工艺对20Si Mn2Mo V钢、微观组织及其对力学性能的影响。结果表明,20Si Mn2Mo V钢经Q-P-T工艺处理获得了板条马氏体+含量较多的残留奥氏体,残留奥氏体含量为8%~11%;试样拉断后,测量试样中残留奥氏体的体积分数变化,显示了残留奥氏体量明显减少。通过对比应力-应变曲线发现,在缩颈前试样曲线斜率发生了明显变化,因此,20Si Mn2Mo V钢在拉伸过程中表现出明显的相变诱发塑性(TRIP)效应;淬火介质温度为110℃,碳分配90 s时,钢的抗拉强度为1331MPa,伸长率达23.0%,强塑积为30613MPa·%,具有优良的强韧性匹配,强韧性得到提高。     

34CrNi3Mo钢压缩机叶轮的真空热处理工艺

对34CrNi3Mo钢压缩机叶轮进行了一系列不同的真空调质热处理工艺试验.结果表明,34CrNi3Mo钢试样经880℃氩气淬+580～ 600℃回火后,其规定塑性延伸强度为794 ～850 MPa、抗拉强度为926～ 967 MPa、伸长率为14.6％～16.5％、断面收缩率为35.7％～45.5％、冲击吸收能量为39.4 ～44.1J,满足了该叶轮力学性能的技术要求.     

强烈淬火对20CrMnTi钢组织与性能的影响

对20CrMnTi钢进行了强烈淬火试验,研究了强烈淬火工艺对20CrMnTi钢试样的组织和力学性能的影响.试验结果表明,分别用CaCl2水溶液、液氮淬火和CaCl2水溶液+液氮分级淬火后,试样的组织与力学性能不尽相同,在CaCl2水溶液×1 s+液氮×4 s分级淬火后效果较好,其抗拉强度达1 521 MPa,冲击韧度达1 392.66 kJ/m2,较传统的渗碳淬火处理后有较大的提高.     

“零保温”淬火的应用

结合"零保温"淬火工艺的可行性,对不同规格30CrNiMo8、40CrNi2MoA、35CrMo钢进行了"零保温"淬火试验。结果表明:中小件产品的淬火保温时间比常规工艺时间缩短30%~50%,而力学性能、显微组织等均能够达到技术要求。验证了有效厚度为85~140mm的中低合金结构钢"零保温"淬火在实际生产的可行性。     

40CrNi2MoA钢大锻件的调质热处理

图1所示Y00A主轴是我厂用于能量回收烟气轮机中的重要零部件之一，其截面直径由φ200至φ600mm，每根轴的质量由数百公斤至四、五吨不等。主轴在工作中承受扭转、弯曲载荷和沿轴向温度梯度引起的热应力以及振动引发的附加应力，要求综合性能高。采用淬透性好、力学性能优异的40CrNi2MoA钢制造，其化学成分和力学性能要求处表1。迄今我厂已处理近200根轴，质量稳定。     

12CrNi3

正12CrNi3属于合金渗碳钢,是军工特钢,执行标准GB/T 3077—1999。比12CrNi2A钢有更高的淬透性,因此,可以用于制造比12CrNi2A钢截面稍大的零件。是用途较广的高级渗碳钢,与15Cr、20Cr钢相比,其强度、塑性、淬透性均高。该钢淬火低温回火或高温回火后都具有良好的综合力学性能,钢的低温韧性好,缺口敏感性小,切削加工性能良好,当硬度为260～320 HB时,相对切削加工性为60%～70%。另外,钢退火后硬度     

强韧化工艺对35CrMo钢组织与性能的影响

研究了35Cr Mo钢正常的加热淬火+高温回火和多次循环淬火+高温回火对组织和性能的影响。结果表明:35Cr Mo钢正常淬火原奥氏体晶粒平均直径为50μm,淬火+高温回火得到的力学性能:R_(p0.2)=681 MPa,R_m=793 MPa,A=16.44%,Z=56%,K=33 J。经过快速加热2次循环淬火后原奥氏体晶粒平均直径是40μm,力学性能R_(p0.2)=709 MPa,R_m=834 MPa,A=20.13%,Z=69%,K=89 J:经过快速加热3次循环淬火后原奥氏体晶粒平均直径是23μm,力学性能R_(p0.2)=739 MPa,R_m=849 MPa,A=27.32%,Z=68%,K=100 J:笫4次热循环淬火得到的原奥氏体晶粒平均直径是18μm,R_(p0.2)=929 MPa,R_m=1014 MPa,A=28.58%,Z=69%,K=118 J。35Cr Mo钢经多次循环淬火+高温回火能够显著地细化钢的晶粒和组织,有效地提高了35Cr Mo钢的强韧性。     

20CrMo钢

正20CrMo钢淬透性较高,无回火脆性,焊接性相当好,形成冷裂的倾向很小,可切削性及冷应变塑性良好。力学性能:试样毛坯尺寸为15mm。抗拉强度σ_b≥885MPa;屈服强度σ_s≥685MPa;伸长率δ_5≥12%;断面收缩率ψ≥50%;冲击功A_(kv)≥78J;冲击韧性值α_(kv)≥98J/cm~2;硬度≤197HB。一般在调质或渗碳淬火状态下使用,用于制造在非腐蚀性介质及工作温度低于250℃、含有氮氢混合物的介质中工作的高压管及各种紧固件、较高级的渗碳零件,如齿轮、轴、紧固件、法兰、螺母等。执行标准GB/T3077—1999。对应国外标准:JIS     

G20CrNi2MoA��״��֯���γɻ��Ƽ���������

对两种不同原始组织的渗碳轴承钢G20CrNi2MoA试样分别进行正火、完全退火试验;对正常组织的G20CrNi2MoA钢试样通过不同的温度进行等温退火试验,观察组织变化.组织分析表明:正火可以消除带状组织;完全退火使得带状组织更加严重;等温退火温度越高带状越严重,当温度高于650℃时带状组织较明显.     

亚温淬火40CrNi2Mo钢的低温力学性能

研究亚温淬火+高温回火处理40CrNi2Mo钢的低温力学性能.结果表明,随着温度的降低,亚温淬火+高温回火处理的40CrNi2Mo钢强度增加,塑性降低,韧性先降低后出现平台,与常规调质处理相比,亚温淬火+高温回火工艺保证了40CrNi2Mo钢良好的低温力学性能,且具有节能、减少工件畸变和开裂等优点.亚温淬火+高温回火处理与常规调质处理的40CrNi2Mo钢韧脆转变温度(FATT)均为-55 ℃.     

淬火介质温度对GCr15钢组织与性能的影响

选取JEF-G35新型水溶性淬火介质,采用光学显微镜、冲击韧性试验机、微机控制电子万能试验机对GCr15钢在不同温度淬火介质中淬火后试样的组织、硬度、弯曲性能、冲击韧性等性能进行分析.探讨了GCr15钢淬火时G35的最佳使用温度.结果表明,介质使用温度越低,淬火后GCr15钢试样硬度越高,组织越细小、均匀.但是,在介质为50 ℃时,淬火后试样具有较好的抗弯强度、冲击韧性.因此,为使GCr15钢获得较好的综合力学性能,介质的使用温度应控制在50 ℃左右为好.     

淬火介质对7A85铝合金组织、力学性能及残余应力的影响

研究了不同淬火介质对7A85航空铝合金微观组织、残余应力和力学性能的影响。结果表明:经10%NaCl+KNO_3盐溶液淬火后,铝合金试样的屈服强度和抗拉强度分别为556 MPa和577 MPa,伸长率为12%,与25℃水和5%PAG溶液淬火介质相比,试样的力学性能更优。经5%PAG溶液淬火后,试样表面残余应力最小,横向和纵向分别为-100 MPa和-123 MPa,相对于25℃水淬,试样横向和纵向残余应力分别降低了44%和32%。采用冷却效率最高的10%NaCl+KNO_3盐溶液淬火介质,可得到高于0.32vol%的第二相颗粒比例,淬火介质对再结晶基体组织没有明显的影响。     

1500 MPa级40CrNi3MoV钢的氢脆敏感性

通过慢应变速率拉伸实验研究了Si含量分别为0.25%和1.16%的1500 MPa级40CrNi3MoV钢的氢脆敏感性,即充氢后缺口试样抗拉强度下降率,冲击实验用来测试1 mA/cm2电流密度下充氢后试样的断裂韧性值,分析氢致裂纹的扩展方式.结果表明,由于Si抑制回火过程中碳化物的形核和长大,高Si含量的40CrNi3MoV钢中回火析出的碳化物被细化且弥散分布,作为氢陷阱使氢分布均匀,抑制了氢向裂纹尖端扩散,高Si含量的40CrNi3MoV钢的氢脆敏感性较低.     

20Cr钢模锻卸扣的锻热淬火

20Cr钢模锻卸扣采用锻热淬火取得了良好的效果,经锻热淬火的卸扣的力学性能特别是低温冲击韧度比经常规淬火的卸扣有了显著的提高,并且节能,易于实施。     

添加Al、Cu对40CrNi3MoV钢组织和力学性能的影响

利用OM、SEM、TEM以及力学性能测试等表征手段研究了添加Al、Cu的40CrNi3MoV钢在900 ℃油冷淬火及450~650 ℃回火后的显微组织和力学性能的变化规律。结果表明,试验钢经淬火+回火后的显微组织主要为回火索氏体,同时析出了纳米级NiAl-Cu析出相,最佳回火温度区间为500~550 ℃。由于基体中析出纳米尺度B2结构的NiAl析出相,对添加Al的试验钢中微裂纹的扩展有较强的阻碍作用, 500~550 ℃回火时抗拉强度最高增幅达200 MPa;进一步添加Cu后,富Cu相和位错的相互作用使得试验钢的屈服强度提高了150 MPa。500 ℃回火时抗拉强度为1706 MPa,屈服强度为1505 MPa,试验钢的拉伸和冲击断口呈现出典型的解理断裂特征,有明显的撕裂棱。     

25Cr5MoA渗氮钢的高温力学性能

为使25Cr5MoA钢适用于齿轮、轴承、柱塞套等零件的渗氮,防止其在服役过程中出现偶然过热,研究了该钢的高温力学性能和高温下奥氏体组织。结果表明,25Cr5MoA钢的奥氏体化温度为910～950℃;25Cr5MoA钢的工作温度在室温～600℃之间时,其抗拉强度(Rm)在757～650 MPa之间,200℃时25Cr5MoA钢的抗拉强度达到最大值1032 MPa,说明该钢在600℃以下有较好的红硬性,但在200～400℃时,伸长率只有4.72%,因此要避免在200～400℃内受到冲击或形变。     

抚顺特钢研发新型凿岩钎钢并实现量产

正抚顺特钢继2017年4月份成功研发出18CrNi3MoA、23CrNi3MoA等新型凿岩钎钢产品以来,目前已实现量产,且钢材实物质量达到国内领先水平。凿岩钎钢是制造钎具、岩石建设工程和开发资源的基础材料。目前,国内凿岩钎钢产品种类很多,其中低技术含量、低机械化程度的产品占50%以上。因此,提高凿岩钎钢技术质量