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设计了一步等温和两步等温Q&P处理,通过改变淬火温度和等温温度使30CrMnSiA钢获得了不同含量一次马氏体(PM)、残留奥氏体(RA)、二次马氏体(FM)及贝氏体(BF)的多相微观组织。采用X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)技术和透射电镜(TEM)等分析了Q&P处理对试验钢组织和力学性能的影响,并分析了热处理工艺影响RA含量、形态和C浓度的微观机制。结果表明:Q&P工艺中的淬火温度和等温温度决定了各相的含量和特性,高的等温温度有利于提升试验钢的拉伸塑性,而残留奥氏体的含量和碳浓度能够显著影响试验钢的伸长率、强塑积和屈服强度;330℃是一步等温和两步等温处理的最佳淬火温度,该温度下高的RA的含量及C浓度能够显著提升30CrMnSiA钢的伸长率、强塑积和屈服强度。与一步等温Q&P处理比较,两步等温Q&P处理可以提高组织中的RA含量,并能显著降低FM含量,这有助于提升30CrMnSiA钢的力学性能。 相似文献
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30CrMnSiA钢样品经890℃油冷淬火处理后,分别在450-590℃进行回火处理。通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及力学试验机等手段,研究了热处理后30CrMnSiA钢的显微组织以及力学性能。结果表明:随着回火温度的升高,30CrMnSiA钢组织中的回火索氏体占比不断提高,合金强度下降,伸长率增加。经890℃淬火+500℃回火处理后低合金钢的综合性能较佳,硬度、抗拉强度、屈服强度、伸长率和冲击韧度分别为39 HRC、1302 MPa、1147 MPa、11. 3%和28 J/cm~2。30CrMnSiA钢在530~550℃左右会发生回火脆性。回火温度继续升高,冲击韧度得以恢复。回火温度为590℃时,冲击韧度达到41. 25 J/cm~2,而抗拉强度和屈服强度分别为1126 MPa和1027 MPa。 相似文献
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等温淬火工艺对双相等温淬火球墨铸铁力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
对双相ADI(双相等温淬火球墨铸铁Dual Phase Austempered Ductile Iron,简称Dual Phase ADI)在不同等温温度和不同等温时间下的力学性能进行了试验.结果表明:当等温温度在250~390℃时,随着等温淬火温度的升高,双相ADI的抗拉强度减小,伸长率逐渐增大,硬度先减小后增大,冲击韧性先增大后减小.当等温时间在30~120min时,随着等温淬火时间的延长,双相ADI的抗拉强度升高,超过90min后,抗拉强度略有降低;当等温淬火时间为60min时,冲击韧性达到最大值,超过60min后,冲击韧性逐渐减小;伸长率先增大后减小;硬度逐渐增大. 相似文献
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TRIP钢热变形等温淬火 总被引:1,自引:0,他引:1
通过实验室热轧机采用3种不同的终轧变形量进行热轧试验,对TRIP钢热变形等温淬火进行了研究.结果表明,热轧后能够获得多边形铁素体、粒状贝氏体和大量稳定的残留奥氏体组织.残留奥氏体的稳定性随终轧变形量的增加而增加,残留奥氏体越稳定,其相变诱发塑性效果越好.由于大压下量终轧,在变形过程中应变诱导铁素体相变造成铁素体晶粒细化,有助于热轧TRIP钢获得较好的力学性能.热轧TRIP钢在终轧变形量为50%时,抗拉强度、屈服强度和总伸长率分别达到776 MPa、528 MPa和32%. 相似文献
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30CrMnSiA钢亚温淬火工艺研究 总被引:2,自引:2,他引:0
对30CrMnSiA钢的亚温淬火工艺进行了研究.结果表明,原始非平衡组织对亚温淬火的效果影响不明显,采用非平衡组织进行亚温淬火,在强度和硬度不降低的情况下,其冲击韧度比常规调质处理提高一倍以上,塑性也大幅度提高;亚温淬火能够明显抑制钢的可逆回火脆性. 相似文献
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在30CrMnSiA钢中加入不同量的As,Sb,Sn元素,研究了这些元素单独存在及复合存在时对钢的强度,塑性,冲击韧度及韧脆转变温度的影响规律,并用扫描电镜及俄歇能谱分析了As,Sb,Sn导致晶界脆化的机理。 相似文献
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本文研究了亚温(α+γ)区域淬火对高强钢30CrMnSiA 氢致延迟断裂的影响。结果表明,在900℃油淬和250℃回火之间增加一次自860℃(α+γ)区的亚温淬火能显著提高该钢的抗氢脆能力。可提高回火马氏体的氢致延迟断裂的下临界应力,降低裂纹扩展速率,而对回火索氏体组织影响不大。离子探针和 X-射线能谱分析发现亚温淬火在不同程度上消除了合金元素和杂质元素在奥氏体晶界上的偏聚;微量铁素体的存在,以及奥氏体晶粒细化都对改善钢的氢致延迟断裂抗力起着有益的作用。 相似文献
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研究了等温淬火时间对D2冷作模具钢微观组织与力学性能的影响。结果表明:随等温淬火时间延长,D2钢硬度先升高后降低,冲击韧性逐渐升高;应用Image pro-Plus6.0定量计算的下贝氏体含量逐渐增多,X-射线衍射仪(XRD)衍射图谱显示基体中含有残留奥氏体。其中,270℃等温淬火6 h时D2钢硬度与冲击韧性配合最佳,分别达到了61.1 HRC与56 J/cm~2,此时试样基体中下贝氏体含量为28.28%;M/B_下复相组织中残留奥氏体的碳含量较高,为1.345%,其室温稳定性较强,这更有利于冷作模具在服役过程中组织和精密尺寸的稳定。 相似文献
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用差示扫描量热法和热机械模拟试验机分别测定了80MnSiCrWAl钢的相变点Acl、Acm和Ms.该钢试样加热到1000℃保温30 min奥氏体化后,在稍高于Ms温度的盐浴中进行等温淬火处理.采用光学显微镜、透射电镜和X射线衍射仪对处理后钢的组织和相组成进行研究,并测定硬度和冲击功.结果表明,该钢等温淬火后得到由板条状贝氏体铁素体和薄膜状残余奥氏体组成的无碳化物贝氏体组织.随等温淬火温度的升高,贝氏体铁素体板条厚度增大,残余奥氏体的体积分数减少,硬度和强度降低,冲击功略微减小. 相似文献
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等温淬火对球墨可锻铸铁力学性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了等温淬火温度与时间对球墨可锻铸铁组织和性能的影响。试样成分(wB/%)为:3.0C,1.8Si,0.4Mn,0.1P,0.1S。采用中频炉熔炼,用稀土镁球化剂进行球化处理,孕育剂为Bi+FeSi。热处理工艺为:加热至920℃,保温120min,然后分别在370℃、325℃、280℃和235℃等温淬火60min,以研究等淬温度对性能和组织的影响;为研究等温时间的影响,分别在370℃等温15min、30min、60min和120min;在325℃等淬30min、60min和120min。结果表明,在370℃等淬60min所得到的奥贝球墨可锻铸铁具有最佳的综合力学性能(σb≥950MPa,δ>5%,αk>50J/cm2)。而且,等淬温度在325~370℃之间波动,等淬时间在60~120min之间变化,力学性能仍能维持在较高的水平。 相似文献
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等温淬火温度对含铌TRIP钢组织和力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
利用金相显微镜、X射线衍射等方法研究了0.15C-1.46Si-1.56Mn-0.06Nb冷轧TRIP钢板等温淬火温度对组织和力学性能的影响。结果表明,试验钢最佳的临界热处理工艺:在840℃两相区保温180 s,再快速冷却到420℃并在该温度保温240 s,进行贝氏体等温转变处理。采用这种热处理工艺,试验钢的微观组织为铁素体+贝氏体+残留奥氏体,其中铁素体占72%,贝氏体占20%,残留奥氏体占8%,可获得较佳的相变诱发塑性和较好的强韧性配合,其强塑积可达到2.5×104MPa.%,提高或降低贝氏体等温淬火温度都会降低强塑积。结果还表明,在840℃,适当的延长热处理时间可以提高残留奥氏体体积分数及残留奥氏体的碳含量,有助于提高材料的强塑积。 相似文献
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等温淬火温度对奥贝球墨铸铁力学性能的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
研究表明,随着等温淬火温度的升高,奥贝球墨铸铁的抗拉强度和硬度均呈下降趋势,伸长率呈上升趋势,而冲击韧度则随等温淬火温度的升高先增后减,有峰值出现。 相似文献
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研究了等温淬火温度和保温时间对YP460钢的显微组织、物相组成、硬度和冲击性能的影响,优化了等温淬火工艺。结果表明:淬火态、250~300℃和325℃等温淬火态YP460钢的显微组织分别为马氏体+残余奥氏体、下贝氏体+残余奥氏体和上贝氏体+残余奥氏体;当等温温度为250、275和300℃时,随着等温保温时间的延长,洛氏硬度呈现逐渐增加的趋势而冲击韧性呈现逐渐降低的特征;而当等温温度为325℃时,洛氏硬度随着保温时间的延长逐渐降低而冲击韧性逐渐升高;相同等温保温时间下,325℃等温淬火态试样的洛氏硬度和冲击韧性都要低于250~300℃等温淬火态试样;YP460钢适宜的等温淬火工艺为300℃保温4~8 h。 相似文献