普通住宅面积计算方法分析

本文通过对普通住宅从设计、施工到交付使用的全过程进行跟踪分析 ,来探讨有关住宅面积是如何计算和确定的 ,以供广大群众参考利用     

宝钢3号高炉出铁场袋式除尘器的技术设计特点

介绍为宝钢３号高炉出铁场设计的大型负压袋式除尘器的主要性能及特点。该除尘器过滤面积为１０８００ｍ＾２，滤袋长度为１０ｍ，除尘器出口含尘浓度为５０ｍｇ／ｍ＾３，滤袋使用寿命为２年；整体漏风率小于２％。     

经济适用 以人为本：——某部军职经济适用住宅方案设计

住宅设计，尤其是经济适用型住宅的设计，首先应深入调查在住房对象，确定合理的住宅套型。空间应有一定的舒适性和可变性，适用住户的不同需求，并有一定的超前意识和时代特点。     

用于微波器件的大面积YBCO超导薄膜

高质量大面积ＹＢＣＯ薄膜是用原位中空柱状阴极直流磁控溅射装置制备的，化学计量比的超导靶的内为１００ｍｍ，加热器有效面积５０×４０ｍｍ＾２。在３０×３０ｍｍ＾２的Ｚｒ（Ｙ）Ｏ２ＬａＡｌＯ３基片上沉积的ＹＢＣＯ薄膜的厚度均匀度为±６％，临界温度Ｔｃ＞８９Ｋ，Ｔｃ不均匀性在１％以上，△Ｔｃ在０．８～０．９之间，临界电流密度Ｊｃ为２．０～３．５×１０＾６Ａ／ｃｍ＾２，△Ｊｃ为１．０～１．５Ａ／ｃｍ＾２，微     

RH真空脱气装置条件和脱碳反应特性

从实践和理论进行了定量研究，以弄清楚诸如在ＲＨ真空脱气真空槽和连通管这样的几何形状对脱碳速度和终点碳含量产生的作用。在水岛厂进行了试验，所用连通管直径在０．６－１．０ｍ之间变化，真空槽断面为３．５－５．１ｍ＾２，钢水量为２４０－３００ｔ。随着连通管内径的增大，真空槽断面积和钢水量的减少，反应速度提高了，同时终点碳含量却减少了。由于使有最大真空槽，其内径为１．０ｍ，断面积为５．１ｍ＾２，而获得了最大     

武钢机制公司40m^2台车式热处理炉的设计

该热处理炉用于武钢机制公司铸钢车间２５ｍ＾３渣罐的成品退火，在４０ｍ＾２台车式热处理炉设计上，采用国内先进的新技术，新设备，新材料，选择合理的技术参数，使４０ｍ＾２台车式热处理炉的技术性能达到先进水平，以满足２５ｍ＾３渣罐的热处理工艺要求，同时，降低燃料消耗，节约能源。     

水平管道粉气浓相输送最终固气速度比的理论研究

根据“建立模型→数值计算结果→计算结果优化”原理,在水平管道输送煤粉的研究过程中,得到实际气体速度和最终固气速度比的显式函数关系式ｕａ＝２８２．５２×Ｑ＾０．９９２·ｄｓ＾０．０１８／ρｇ＾０．９２６·ｍ＾０．９１２·Ｄ＾２,φｍ＝０．４６６ｄｓ＾－０．２２４将临了终固气速度比与临界输送速度联系起来：φｍ２＾＊／φｍ１＾＊＝ｕｃｓ１／ｕｃｓ２,进而得到水平管道中输送煤粉的气体临界输送速度和输送煤粉     

萍钢烧结技术进步及效果

介绍了萍钢烧结厂２４ｍ＾２烧结机的３６ｍ＾２烧结机投产以来的生产情况以及进行的几项重大改造和改造效果。     

H2S对低碳钢在焦炉煤气中腐蚀行为的影响

研究了Ｈ２Ｓ对低碳钢在焦炉煤气中腐蚀动力学的影响，证实在Ｈ２Ｓ含量为０．１５ｇ／ｍ＾３时电极过程的控制步骤出现明显的转化，「Ｈ２Ｓ」〈０．１５ｇ／ｍ＾３为阴极过程控制，「Ｈ２Ｓ」〉０．１５ｇ／ｍ＾３为阳极过程控制，用直接证据证明在高Ｈ２Ｓ含量的煤气中低碳钢能够在表面形成和密的保护膜，并且从理论上解释了这些现象。     

24m^2烧结机高炉煤气点火系统的设计与应用

张店钢铁厂２台２４ｍ＾２烧结机高炉煤气点火系统投入运行后，充分利用了高炉富余煤气，每年可节煤６８８５ｔ；与煤粉点火相比，烧结矿品位提高０．０２５５；含硫量降低０．０１％￣０．０３７％，含粉率由１４％下降到１２．５％；点火工作区含尘量由１９０ｍｇ／ｍ＾３降到１４０ｍｇ／ｍ＾３。     

济（南）钢烧结球团系统技术进步及效果

介绍济南钢铁集团总公司第一工业区１９９５年￣１９９８年上半年,烧结球团系统２台３６ｍ＾２和２台９０ｍ＾２烧结机,２座球团竖炉的技术进步、改造内容和取得的效果。同时,提出了今后烧结球团系统进一步改进的措施。     

球团竖炉的改进与高产

摈上来我国竖炉球团生产有很大的进步,但还存在许多需改进的地方,重点是生球的干燥。改进后８ｍ＾２竖炉年产可达５０万ｔ,１６Ｍ＾２竖炉年产可达８０万ｔ,新设计的１６ｍ＾２竖炉年生产能力可达１００万ｔ。     

脉冲袋式除尘器的改进探讨

结合电解铝厂烟气的特点,探索一种重量轻、维修方便的新型袋式收尘器,在喷吹压力１．５ｋｇｆ／ｃｍ＾２的条件下,可获得入口含尘浓度的６０ｇ／ｍ＾３,出口含尘１２ｍｇ／ｍ＾３的收法效果。     

90m^2烧结机机冷工艺及生产实践

本文介绍了包钢二烧车间９０ｍ＾２机上冷却烧结机技术指标、工艺流程特点以及小球烧结技术应用情况,同时扼要地讲述了改造内容、主体设备,并对改造前后技术指标进行了对比,通过一年的生产证明采用机冷工艺后,利用系数提高０．０４１／ｍ＾２．ｈ,最高达到０．１０ｔ／ｍ＾２．ｈ。固体能耗降低７．２７ｋｇ／ｔ。     

1-(间硝基苯基)-3-(2-氨基噻唑)三氮烯与钯(Ⅱ)的显色反应及其分析应用

研究了一个新的三氮烯类试剂：１－（间硝基苯基）３－（２－氨基噻唑）三氮烯（ｍ－ＮＰＡＴＴ）,在Ｔｗｅｅｎ８０存在下与钯（Ⅱ）显色反应。结果表明,在ＰＨ８．０－１０．０范围内,钯（Ⅱ）与ｍ－ＮＰＡＴＴ形成１：２的稳定络合物,其表观摩尔吸光系数在４７５ｎｍ处为６．８２＊１０＾４。钯量在０．１０－１０．０μｇ／１０ｍＬ范围内符合比尔定律。对３０多种共存离子进行试验,除Ｃｕ＾２＋,Ａｇ＾２＋,Ｃｄ＾２＋,Ｈｇ＾２＋稍有干扰外,其余离子均不干扰测定,用该方法测定了催化剂中钯的含量,结果满意。     

300m^3高炉复合造壁的生产实践

通过采用复合造壁，安钢炼铁厂１＃３００ｍ＃高炉有效防止了炉役后期冷却壁漏水对炉况顺行和生产指标和影响，高炉利用系数由２．３４ｔ／ｍ＾３ｄ提高到２．９３ｔ／ｍ＾３ｄ，效果显著。     

钢液水平补缩沿程压力降数学模型及其应用

建立了水平连铸工艺无阻条件的钢液水平补缩沿程压力降模型：Δｐ＝３２μβｃＡ＾２／πｌ＾２ｔｌｎＢ〔１＋１／４ｌｎＢ（１／Ｂ＾４－１）〕１０＾－５Ｎ／ｃｍ＾２其压力降随拉坯速度的增高而增大。当中间包内钢液面稳定在７００ｍｍ时，３５ＣｒＭｏ合金结构钢的拉坯速度不应大于２．５ｍ／ｍｉｎ；启铸和停铸前阶段，需把拉坯速度下降到２．０ｍ／ｍｉｎ以下，否则钢液的初始压力不足以补偿水平补缩沿程压力损失。     

改性低氢超电压镍—硫阴极

在镍－硫镀浴中加入一种催化助剂，制取具有低氢超电压的改性镍－硫阴极。在８０℃，３０％ＮａＯＨ溶液中，电流密度０．４Ａ／ｃｍ＾２时，析氢超电压低至１００－１１０ｍＶ。当电流密度ｉ＜０．２Ａ／ｃｍ＾２时，析氢反应塔菲尔斜率接近２ＲＴ／３Ｆ，可见缓慢电化学脱附为析氢反应限速环节。     

国内600～800m^3高炉内型浅析

国内６００～８００ｍ＾３高炉基本上建于三个时期。１９７０年前后建的一批６００ｍ＾３高炉，深受通用设计的影响，与各地区情况有出入，且炉型又偏于瘦长，生产指标不太理想。笔者肯定了１９６１年首钢１＾＃高炉大胆进行矮胖炉型实践而积累的经验，并认为６００ｍ＾３级高炉与世界各国高炉逐步矮胖倾向相一致，但步伐相对于３００ｍ＾３或１０００ｍ＾３级高炉来说慢了一些，对今后２－３年内将要大修的昆钢５＾＃（ｖｕ＝６２０     

氧化锰中质子动力学的非弹性中子散射研究（一）：用非弹性中子散射法研究氧？

２种未经处理的γ－ＭｎＯ２样品（化学二氧化锰ＣＭＤ和电解二氧化锰ＥＭＤ）在２０Ｋ的非弹性中子散射谱显示，观测到的谱带强度与晶格中Ｍｎ＾４＾＋空位成正比。固定的质子在５００到１０００ｃｍ＾－＾１频段具有较宽的谱带。此外，延伸到整个能量传递范围的宽幅散射连续谱可用质子反弹（坎普顿效应）来解释。这些几乎自由的质子经历一个很浅的势能屏障（３０ｃｍ＾－＾１），对经过化学还原处理的材料（ＥＭＤ和ＣＭＤ）和水锰