低合金钢主蒸汽管蠕变激活能与寿命过程的研究

对铬钼和铬钼钒低合金钢主蒸汽管运行中蠕变激活能和相应的持久强度的变化动态进行研究。结果表明，主蒸汽管金属的蠕变激活能和持久强度都随运行时间增加呈下降趋势，两者在变化程度上存在较明显的对应关系。蠕变激活能的数值大小可反映出主蒸汽管在使用寿命过程中所处的阶段，对部分主蒸汽管应用蠕变激活能等蠕变参量得出的蠕变速率推算的剩余使用寿命期限与其它传统方法得出的寿命分析结果一致。     

主蒸汽管弯管蠕变测点安装与监测

简述主蒸汽管弯管的蠕变测点安装方法与监测结果,为主蒸汽管弯管的金属技术监督和弯管的寿命管理提供了依据。     

考虑初始椭圆度的主蒸汽内压弯管蠕变寿命评估

主蒸汽管道中弯头部分容易失效.通过在ANSYS中嵌入蠕变连续损伤模型,利用有限元方法和三点弯曲试验方法研究了初始椭圆度和不同壁厚比对管道弯头蠕变损伤寿命的影响.有限元计算结果表明,利用骨点应力评估具有初始椭圆度管道弯头的蠕变寿命与有限元计算结果误差在3%以内.由有限元计算结果可得到内压弯管骨点的解析式,进而得到一种简便的考虑初始椭圆度的主蒸汽内压弯管的寿命评估方法.     

基于损伤力学的电厂主蒸汽管道蠕变损伤有限元分析

电厂主蒸汽管道在长期高温高压条件下会发生损伤,进行其蠕变损伤分析以及寿命评估至关重要。该文基于修正的卡恰诺夫-拉包特诺夫(Karchanov-Rabotnov)本构方程,编制了用于计算管单元和三维单元的用户子程序,并且与ABAQUS有限元分析软件耦合。通过540 ℃下10CrMo910管材的蠕变试验,得到蠕变损伤力学本构方程中的材料参数,对热电厂高温主蒸汽管线的蠕变损伤进行模拟计算,得到了整体损伤分布和最大损伤部位。同时对管线中的薄弱部位异径管进行蠕变损伤分析,得到其损伤分布,讨论了损伤过程中应力再分布,实现了对高温主蒸汽管道整体以及异径管的寿命评估。     

高井电厂1号炉主蒸汽管直管段剩余寿命评估

通过常温机械性能试验、金相分析、扫描电镜观察、蠕变断裂LMP曲线测定、蠕变断裂韧性测定、蠕变裂纹开裂和扩展试验,对累计运行31.2×104h的高井电厂1号炉主蒸汽管道剩余寿命进行综合评估。结果认为该炉主蒸汽管道至少可安全运行7.5×104h。     

P92钢蠕变特性探讨

P92钢是目前超超临界机组主蒸汽管道的应用钢种,其蠕变断裂寿命被广泛关注.以P92钢在各工况温度下的蠕变试验数据为基础,从蠕变速率的角度研究了蠕变速率同蠕变断裂寿命的关系,认为P92钢的蠕变有3个阶段,而蠕变性能取决于第2阶段的蠕变速率,并且最小蠕变速率是决定蠕变寿命的重要因素.P92钢的蠕变机理属位错蠕变.     

X20CrMOWV121钢主蒸汽管长期运行后寿命研究

通过蠕变断裂试验和持久强度试验,研究125 MW机组长期运行后X20Cr Mo WV121钢主蒸汽管的蠕变变形方程和蠕变曲线,并根据持久强度外推法和θ函数法进行剩余寿命评估。结果表明,所研究的主蒸汽管道在以蠕变为主要失效模式下,满足继续安全运行10万h的要求。     

娘子关发电厂2号机组主蒸汽管道剩余寿命评估

通过对运行１０余万小时后的主蒸汽管道的性能试验分析，结合管道强度校核和有关的理论计算，得出了主蒸汽管道力学性能下降显著，老化程度比较严重，出现蠕变损伤、处于老龄状态的早期阶段，剩余使用寿命为５４３００ｈ的结论。该项研究结果，对材质相同的主蒸汽管道的金属监督及寿命预测有一定的参考价值。     

10CrMo910主汽管运行14万小时后的性能研究

研究了谏壁发电厂5号机组10CrMo910钢主蒸汽管服役141 476小时后钢管的使用性能。实验结果表明,钢管长期服役后,金属微观结构状态和宏观力学性能均发生不同程度的变化,使用性能指标下降,出现蠕变损伤特征,钢管处于寿命过程中的中后期阶段。根据钢管的各类性能指标和钢管强度计算结果,以及电厂主汽管蠕变现场实测数据等综合分析,得出了主蒸汽管的剩余寿命为6～8万小时。这对同类型的10CrMo910主汽管的金属监督和寿命预测具有参考价值。     

主蒸汽管道负蠕变及蠕变变形寿命损耗量修正

本文分析了主蒸汽管道蠕变变形出现负值的原因,是支吊架状况不正常引起的。按管子最大蠕变变形计算寿命损耗不合适。根据总应变能理论,作者提出按管子累积蠕变变形量计算寿命损耗量。     

P92主蒸汽直管的选型及建议

简述了超超临界机组主蒸汽管道确定P92管材许用应力的变化过程,以660 MW超超临界机组P92主蒸汽直管选型为例,对其依据ASME锅炉和压力容器标准委员会制定颁布的Case 2179-6和Case 2179-3规范计算进行了比较,得知当前选用的P92主蒸汽管道具有较大的安全余度,建议搜集进口P92内径管的内径偏差与壁厚偏差等数据,为优选P92内径管的壁厚及修订超超临界机组主蒸汽管设计温度与设计压力的规定提供依据。另外,提出配管时合理利用P92主蒸汽管道偏差余量的方法。     

超超临界机组主蒸汽取样管泄漏原因

对某1 000 MW 超超临界机组主蒸汽取样管进行了金相组织、显微硬度、扫描电镜和能谱分析以及管系应力计算,发现取样管泄漏原因为焊接热影响区IV 型蠕变开裂,其早期失效的主要原因是管系布置的柔性不足导致二次应力过高。建议对P91 等马氏体钢管道,须重视支吊架的合理设置和维护检修,以防管道发生早期失效。     

首台国产化超临界直流锅炉蒸汽吹管的实践

沁北电厂1号炉是我国第1台国产化600 MW超临界直流锅炉。在确定了蒸汽吹管的范围、方式、工艺流程和吹管质量验收标准后,选择了蒸汽吹管的运行参数。蒸汽吹管分2阶段进行:第1阶段为主蒸汽管道吹管;第2阶段为主汽及再热器系统串吹。吹管效果良好,达到了预期的效果,超临界直流炉采用降压吹管取得成功。     

超超临界机组“四管”选用弯管或弯头的探讨

针对1 000MW超超临界机组主蒸汽管道、低温再热蒸汽管道、高温再热蒸汽管道及高压给水管道四大管道(以下简称"四管")是否采用弯管的问题,介绍了主蒸汽、低温再热蒸汽、高温再热蒸汽管道的规格和材质,定量分析了弯管、弯头阻力,比较采用弯管或弯头对电厂初投资、运行费用、管系应力等方面的影响。最后得出结论:弯管对热膨胀的补偿性差于弯头,不利于管系安全,增加管系设计困难,影响配合。提出"四管"全部采用弯头的建议。     

AP1000核电站常规岛主要热力管道材料选择

针对AP1000压水堆核电站的特点,对AP1000常规岛主要热力管道可考虑选用的各种材料的化学成分及力学性能进行综合对比分析,给出各热力管道对应的推荐选用材料:主蒸汽、旁路蒸汽管道和主给水管道选用WB36CN1材料,凝结水管道选用20+Cr材料,过热抽汽管道选用20号钢,湿度较大的抽汽管道选用AP335P11材料。     

压水堆核电站蒸汽发生器的更换技术

介绍了压水堆核电站蒸汽发生器更换工程中的主要技术，包括：部分更换和整体更换：旧的和新的蒸汽发生器的搬运；一回路管道的放射性去污；一回路管道的切割；新蒸汽发生器与一回路管道装配时的测量；新蒸汽发生器与一回路管道的焊接等。     

基于IAP WS-IF97的管内阻力件能量损失计算模型与分析

热电厂蒸汽管网普遍存在管道阻力件引起的能量损失。为了准确计算蒸汽流经阻力件产生的可用能损耗,提出了蒸汽管网系统能量计量的新观点,即通过IAPWSIF97的蒸汽状态方程,推导出阻力发生过程的熵方程,得到可用能损失计算模型。校验分析结果表明,用该模型计算蒸汽流经阻力件的能量损失,较传统方法方便、准确。     

阀座圆角半径对汽轮机高压阀壳高温蠕变应力的影响

采用有限元计算方法分析了稳态额定负荷工况下汽轮机阀座圆角半径对高压阀壳蠕变应力的影响。计算分析结果表明,在蠕变的初期,阀座圆角半径增大时,阀壳蠕变应力明显减小;进入稳态蠕变期后,蠕变应力趋于一个常数;不同阀座圆角半径情况下,稳态蠕变应力差别并不大;改变阀座圆角半径,其他部位蠕变应力基本保持不变。