热变形参数对α→γ逆相变再结晶晶粒细化的影响

利用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了热变形参数对低碳微合金钢α→γ逆相变再结晶的影响及其晶粒细化的机制。结果表明,试验钢中非平衡态组织马氏体在再加热过程中,原奥氏体晶粒发生了逆相变再结晶,并随变形温度的降低,再加热淬火后的奥氏体晶粒逐渐细化;在部分再结晶区变形得到的混晶组织,可以通过逆相变再结晶得到消除;随变形量的增加,再加热淬火后的奥氏体晶粒逐渐细化。     

循环热处理细化TiAl晶粒

探讨了循环热处理技术在细化ＴｉＡｌ合金晶粒方面的应用。研究表明,粗大的铸态组织）约５００μｍ的全层状组织）经块型转变预处理后,在α转变温度进行６次以上的快速加热－冷却处理,可以显著地细化晶粒。由此还可以制备出２０μｍ的细小全层状组织。晶粒细化的原因是进行快速循环相变破坏了组织跗以及新旧闰向关系。影响细化效果的主要因素有;加热速度、保温时间、冷却速度和循环次数。     

细化钢铁材料晶粒的原理与方法

细化晶粒是控制金属材料组织结构的最重要、最基本的方法,目前,实际应用的成块材料可获得的最细的铁素体晶粒约为5μm。获得细晶粒的方法有利用相变和再结晶的热处理（或形变热处理）,钢液超速冷却,机械合金化,超细粒子烧结和非晶体结晶等。形变热处理对晶粒细化极为有效,已以实验室规模获得了具有小于或等于1μm的超细晶组织的成块材料。本文以形变热处理为中心,介绍了控制轧制、加速冷却的形变热处理（TMCP）,以及形成微细双相组织、亚晶大角度化等细化晶粒的方法,从金相学角度阐述了细化晶粒的原理和方法的现状及最新进展。     

变形储能对高强度船板钢γ→α相变的影响

利用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了形变对高强度船板钢γ→α相变过程的影响。结果表明,变形储能的引入,使γ→α相变驱动力上升,进而改变γ→α相变温度,变形储能越大,γ→α相变温度升高越多。高强度船板钢冷却前受到的变形量越大,变形储能越大,铁素体的形核率越高,相变结束后铁素体的晶粒尺寸越小。     

循环相变超细化20CrMnTi钢晶粒

细化晶粒是一种提高材料强度和塑性的有效方法.将20CrMnTi钢在Ac1和Ac3温度范围内进行了3道次变温快速循环加热-冷却处理,晶粒尺寸由初始的36.9 μm细化到约5 μm,其布氏硬度值由初始的145.7提高到298.3.结果表明:经过3道次的循环相变处理后,由于形核率的提高,晶粒长大速度的降低和组织遗传性被破坏,...     

16Mn钢奥氏体动态再结晶及晶粒细化研究

研究了16Mn钢奥氏体动态再结晶、晶粒细化、晶率细化率及γ—α相变后铁素体晶粒大小与变形量ε、变形温度之间的关系。结果显示,奥氏体晶粒细化率和γ→α相变后铁素体晶粒大小都与变形量。之间存在指数函数关系;动态再结晶完成后,奥氏体晶粒平均直径与变形速率温度修正系数Z之间符合线性关系。     

过冷Ni-1at%Fe合金晶粒细化及再结晶机理分析

通过熔融玻璃净化与循环过热相结合的方法研究了过冷Ni-1at%Fe合金的微观组织演化及再结晶。通过再辉后快淬和空冷实验对比,证明大过冷下的细化组织是再结晶的产物。结合无量纲过热度的计算,系统考察了合金凝固组织随过冷度的演化规律。研究发现合金的凝固组织在所获得的过冷度范围内发生了两次晶粒细化,第一次细化归因于枝晶的熟化和重熔导致的高度发达树枝晶碎断,第二次细化归因于应力积累导致的再结晶。     

Q235碳素钢应变强化相变过程中铁素体晶粒取向分析

利用Ｘ射线衍射和背散射电子衍射（ＢＳＥＤ）分析了单向热压缩条件下碳素钢Ｑ２３５应变强化相变产生的铁素体及 先共析铁素体在应力作用下的晶粒取向分布特点,结果表明,通过应变强化相变产生的铁素体晶粒取向并非完全随机分布,而有较 强的（１１１）／／ ＮＤ线织构 这明显不同于形变铁素体和部分动态再结晶的铁素体晶粒取向待征,先共析铁素体的相对量与（１００） ／／ＮＤ线织构的强度对应。ＢＳＥＤ局部取向（差）定量分析表明,（１１１）取向既可来自应变强化相变,也可来自形变的先共析 铁素体。虽然先井析铁素体形变后外形为形变长条状,但内部仍存在一定的大角晶界;表明先共析铁素体在大应变下进行了一定程 度的动态再结晶     

ZrC粒子对C-Mn钢形变诱导相变晶粒细化的影响

采用外部压入法制备含ZrC粒子的低碳钢,分析了ZrC粒子在试验钢中的固溶析出特点,研究了ZrC粒子对奥氏体晶粒长大及形变诱导相变铁素体晶粒细化的影响.结果表明:试验钢中存在一定数量尺寸较大弥散分布的ZrC粒子,这些粒子具有很高的稳定性,在热加工过程中,这些粒子能明显改变奥氏体晶界的状态,细化初始奥氏体晶粒,显著地阻止奥氏体晶粒的长大;在应变条件下,外加ZrC粒子能够提高形变诱导相变开始温度约40℃,ZrC/奥氏体相界面由于成为了聚集形变能的缺陷,因而加速形变诱导相变的进程,提高铁素体形核率,导致铁素体晶粒细化;在相同的变形条件下,添加了ZrC粒子的试验钢较未加ZrC粒子的钢有更好的晶粒细化效果.     

硼化物细化γ-TiAl基合金晶粒的机制

研究了不同硼含量对Ti46Al8Nb合金晶粒尺寸的影响,发现硼化物以两种方式从液相中析出:当硼含量较低、冷却速度较快时,硼化物主要存在于枝晶间,说明凝固过程中硼被排出到液相,在β枝晶间最后与枝晶耦合生长形成硼化物;当硼含量较高、冷却速度较慢时,硼化物存在于枝晶干.硼含量对枝晶形态的影响表明,不同硼含量时尽管晶粒尺寸有很大差别,但是合金的枝晶形态和枝晶间距并没有明显的变化,并且在晶粒得到部分细化的Ti46Al8Nb0.4B合金中发现,未被细化的粗大晶粒与周围的细小晶粒的枝晶形态完全相同,并可来自于同一个β晶粒.这些实验结果表明:硼化物对Ti46Al8Nb基合金晶粒的细化作用主要不是通过改变L→β的凝固过程得到的,而是通过影响凝固后的β→α固态相变来实现的.     

变形AZ31镁合金的晶粒细化

利用Gleeble-1500D热模拟机，对AZ31镁合金在300～450℃以及应变速率为0．1和1.0s^-1条件下进行了热压缩。发现在热压缩变形过程中发生了动态再结晶，其动态再结晶平均晶粒尺寸(d)的自然对数与ZenerHollomon参数(Z)的自然对数成线性关系。再利用d与Z的关系，通过较低的热挤压温度(300～350℃)，获得了动态再结晶晶粒直径在10～20μm之内的镁合金管材。     

低碳钢低温变形γ→α相变行为的预测模型

从变形使孕育期缩短的角度，讨论了形变诱导相变的发生条件，计算了不同变形条件下几种成分的低碳钢变形过程析出铁素体的开始温度Ar3d，发现同样变形条件下，碳含量越低的钢种，其Ar3d越高；同一成分钢种，随着变形量增加或变形速率减小，Ar3d提高，基于相变动力学理论，在形核速率计算中充分考虑变形和过冷的双重作用，探索了低温变形诱导铁素体相变的动力学模型，用该模型进行的计算机模拟结果和实验结果吻合良好，表明这种理论处理方法可用来模拟这种相变过程。     

冷轧304不锈钢的马氏体逆相变及奥氏体再结晶行为

将冷轧304不锈钢在750～800℃退火78～127 s,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(EBSD)、X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)等手段探究其组织演变行为并测定其拉伸性能.结果表明:在等温退火过程中,试验钢内发生扩散型和切变型马氏体逆相变和奥氏体的再结晶,随着退火温度的升高和保温时间的延长,马氏体逆相变...     

Z2CN18-10不锈钢锻件的再结晶与晶粒细化

分析Z2 CN18-10不锈钢大锻件锻造后的原始组织和不同条件下经过高温再结晶的组织。结果表明,对于处在不同锻造变形量条件下的原始组织,通过控制再结晶相应的加热温度、保温时间等参数,能够起到进一步细化晶粒的作用。     

热变形参数对GH690合金晶粒细化的影响

采用Gleeble-3500热模拟试验机进行高温等温压缩试验,研究了热变形参数对GH690合金晶粒细化的影响.结果表明:当变形程度较小时,随着真应变的增加,GH690合金动态再结晶的晶粒尺寸逐渐减小,但当真应变达到0.5后,随着真应变继续增加,动态再结晶晶粒尺寸变化不大;动态再结晶晶粒尺寸随变形温度的升高而增大,随应变速率的增大而减小.建立起热变形条件即Z参数与动态再结晶晶粒尺寸的关系.     

A356合金α(Al)的晶粒细化

采用 ＡｌＴｉＣ 晶粒细化中间合金对 Ａ３５６ 进行了晶粒细化试验,证明Ａ３５６ 合金的 α（Ａｌ）晶粒尺寸和枝晶干同时获得了明显的细化。这表明ＡｌＴｉＣ 合金可能是细化ＡｌＳｉ合金 α（Ａｌ）晶体组织和克服Ｓｉ中毒作用的良好晶粒细化剂。