向家坝800MW水轮机主轴中心孔补气系统设计简介

介绍向家坝水电站水轮机主轴中心补气系统的设计。补气系统采用了空气压缩式缓冲补气阀和缓冲式浮球盘型逆止阀组合结构,可以满足水轮机在部分负荷工况下稳定运行的要求,同时,还可以防止高尾水位时尾水从主轴中心补气管大量溢出,提高了补气系统的安全可靠性。     

董箐水电站高尾水变幅水轮机选型设计

针对北盘江董箐水电站尾水位变幅大的特点进行水轮机选型设计,分析尾水位变幅大对水轮机特征参数选择及稳定性的影响,并提出合理的运行区域,为后续尾水位变幅较大水电站水轮机的选型设计提供了参考。     

小水电站运行中应注意的几个问题

小水电站在运行时,有些问题常不被重视影响了正常的运行,减少发电量,严重时,造成事故,须停机检修。现就几个问题说明如下。 1 尾水管补气阀 石河水电站3台机组均为ZD500-WJ-71型水轮机,在尾水管上装有自动补气阀。运行中我们发现,补气阀的补气量对机     

简要分析珊溪电站水轮机新型转轮性能

珊溪电站水轮机转轮采用新型的“X”叶型叶片,该“X”叶型转轮是挪威KEN公司针对三峡电站水头变幅大的实际情况专门设计的新型转轮,珊溪电站的水头及水头变幅与三峡电站极其相似,也采用了和三峡电站同类型的“X”叶型转轮,珊溪电站水轮机的性能好坏对该叶型转轮在三峡工程的运用具有实际参考价值。珊溪电站四台机组已经在2000年和2001年先于三峡机组发电,笔者主要通过理论分析并结合模型试验及发电后机组的实际运行情况对其性能作一个简单的评价。     

洞巴水电站转轮空蚀介绍及原因分析

水轮机空蚀严重影响、威胁着机组的安全运行。洞巴水电站3台立轴混流式水轮机自2007年5月全部投入运行后,转轮、尾水管空蚀非常严重。文章对导致转轮空蚀的原因逐一进行分析,最终得出实际运行尾水位过低是主要原因,为今后水轮机选型设计及电站运行提供了宝贵经验。     

溪洛渡水电站水轮机筒形阀安装

介绍了溪洛渡水电站水轮机筒形阀的结构特点、工作原理、安装流程以及工艺控制标准,在以往电站水轮机筒形阀的安装、运行和检修的经验基础上,结合溪洛渡电站的实际情况,优化并制定了水轮机筒形阀安装调试工艺,并在电站实际施工过程中不断的进行摸索和创新。通过对溪洛渡水电站水轮机筒形阀的安装调试过程进行总结,为同类型大型混流式水轮机筒形阀的安装提供实例。     

金沙水电站水轮机顶盖液位过高故障分析及处理

为解决金沙水电站1号机组在启动调试阶段出现的水轮机顶盖液位过高故障,利用排除法和真机试验法进行了全面分析。通过检查动作信号及逻辑、检查顶盖排水系统、分解检查主轴密封,综合分析了导致顶盖液位过高的根本原因。通过清理主轴密封、优化控制流程、更换滤水器滤芯、检查真空破坏阀动作灵活性及可靠性、排查自动化元件,在机组安装、调试及运行过程中采取了相应的防范措施。通过机组启动试运行试验验证,证明以上分析和处理是正确的,避免了其他机组发生此类故障,确保了机组安全、稳定运行。研究成果可为水电站水轮机顶盖液位异常故障的分析和处理提供借鉴。     

白鹤滩水电站受溪洛渡水电站回水顶托影响的分析

2013年溪洛渡水电站首次蓄水发电,根据可研阶段设计成果,溪洛渡水电站在正常蓄水位600 m附近运行时,水库回水长度约199 km,此时回水范围将影响至上游建设中的白鹤滩水电站。根据白鹤滩水电站坝区白鹤滩水文站、右尾水水位站以及下导出水位站在溪洛渡水电站蓄水前后的实测水位、流量等水文数据,分析研究溪洛渡蓄水前后白鹤滩主要断面水位流量关系变化情况。结果表明,在溪洛渡水电站蓄水至575m时,开始影响白鹤滩坝区,最大影响程度可达到18 m。根据溪洛渡水库调度运行特点,白鹤滩坝区受影响时间在每年9月至次年3月,这对白鹤滩水电站施工安全有重要作用。     

天生桥一级水电站主要机械设备问题治理

简述了天生桥一级水电站自投产以来机械设备上存在的发电机下导油槽严重甩油、水轮机大轴补气阀损坏、水轮机转轮叶片裂纹、尾水锥管不锈钢凑合节裂纹、尾水锥管门破裂、压油装置阀组“三漏”、安全阀动作不可靠、机组技术供水系统阀门动作不可靠等缺陷情况，对其产生原因进行了分析，并介绍对上述缺陷的治理方案及治理效果。     

光照水电站筒阀接力器渗漏检查处理

筒阀接力器在水电站的运行中动作频繁,易出现各类缺陷,而渗漏为常见缺陷之一,因此应急抢修条件下进行及时消缺显得尤为重要。以光照水电站在C级检修施工条件下,检查筒阀系统接力器渗漏情况,并对筒阀系统接力器进行解体、密封更换及活塞杆更换处理为案例,在不解体导水机构前提下,通过对接力器渗漏问题进行梳理,分析原因,并进行工法总结,可供水电站机组筒阀系统紧急抢修施工借鉴,对全面提高筒阀工作性能,保证水轮机组健康安全稳定运行,创造更好的发电效益,具有重要意义。     

引水式电站尾水渠设计探讨

水电站投产运行后,尾水位由于各方面原因变动,对水电站运行也将造成一定影响。以新疆塔吉克二级水电站为例,尾水渠末端设置有坎宽顶堰,由最低尾水位计算堰顶高程,并由设计的有坎宽顶堰及最大设计流量来计算最高尾水位,从而使水电站尾水不因下游渠道冲刷而变化,供相关工程技术人员及学者参考。     

机组发电状态下折向器自动关闭的原因分析

南湃(Nam Phay)水电站为引水式电站,装设2台冲击式水轮发电机组,于2017年5月投产。2017年6月6日本站2台机组发电状态下反复出现水轮机折向器自动关闭开启的现象,运行人员随即将2台机组停机。经事后检查分析,并与老挝电网调度核实,该现象由老挝中部电网频率波动导致本站2台机组调速器过频保护动作引起。为了确保机组安全稳定运行,避免机组及其他机电设备因电网频率异常出现不可逆的损害,经电站技术人员及厂家探讨研究,在本站115 k V线路继电保护装置增设欠频、过频保护功能。     

桃源水电站尾水位降低对机组安全性的影响评估

近年来,桃源水电站受两次河道整治影响,尾水位降低,导致最大水头变大,超出了机组设计的运行范围,影响机组的安全运行。基于桃源水电站实际运行水位数据,分析了电站尾水位降低情况,获取了实际运行可能出现的最大水头;对该水头下水轮机主要部件的强度进行了复核,分析了最大水头变化后机组运行情况,复核了空化性能。从评估结果来看,最大水头提高后,部分部件强度超出标准值,空化情况将加重,机组运行安全性方面存在风险。     

苗尾水电站水轮机尾水管的安装

苗尾水电站350MW水轮机尾水管采用钢衬内壁,由肘管和锥管组成.锥管进水口与基础环连接,肘管进水口与水轮机锥管连接,肘管出口节与尾水混凝土浇筑的尾水扩散管连接。就水轮机尾水肘管和锥管结构特点、安装工艺、焊接工艺等进行分析。目前已顺利完成所有尾水管的安装和焊接工作,各部件安装质量和安装效率均保持在较高水平,为苗尾水电站按期投产发电和机组长期稳定运行奠定坚实的基础。     

岸堤水库水电站水轮机汽蚀情况浅析

岸堤水库水电站于1971年兴建,1978年全部建成投产,是一座以防洪、灌溉为主,结合发电的坝后式水电站,该电站现有装机6台,总装机容量6750kW。岸堤水库设计水头17.5m,最小水头7m。最大水头22m,电站总设计发电用水流量43.25m3/s。1#发电机组于1975年投产发电,原水轮机型号为DJ510-LH-180,发电机为TSL-260/35-20,额定容量1600kW。由于原机型水头适应范围较小(最大水头16m,最小水头7m),远远不能满足该电站的水头变化范围。因此在1#机组尾水渠设了一处节制闸,在高水位运行时,用节制闸调节尾水位运行,以适应该机组的运行条件。1#机组老化严重,转…     

黄山溪一级水电站技术供水系统缺陷及分析

1概况 黄山溪一级水电站是单目标的发电工程，装机容量2×8000kW，水库正常库容648万m^3。电站最大水头314.27m，额定水头279.38m，最小水头263.26m，单机额定流量3.4m^3／s。装有2台型号为HA179-LJ-100水轮机，配型号为SF-J8000-6／2403发电机，每台水轮机进水口前设置1台主阀。水轮机的主轴密封采用泵板加无接触密封。     

水电大机组的制造质量问题

由于大型水电站的出现,机组单机容量越来越大,最大已达到700MW,水轮机转轮直径达到9m以上。预计2003年将要投入的三峡水电站,单机最大容量达到852MW,转轮直径达9.88m,成为世界之最。我国已投入运行的大型水轮机转轮直径最大的是五强溪水电站为8.3m,额定容量248MW,岩滩水电站单机容量302.5MW,转轮直径8m,1997年投入运行的李家峡水电站单机容量     

无活动导水叶水轮机在水电站的应用

本文论述国内外水电站工程实例,证明水轮机不设置常规的活动导水叶和调速器,用蜗壳进口阀、弧形闸门、平板闸门或尾水闸门控制水轮发电机组,不仅可以在中小型水电站采用,在百万千瓦以上的大中型水电站也可采用。有条件地应用无活动导叶水轮机,可以简化设备,降低成本、减轻运行与维修工作量,效益显著。国外多座水电站采用无活动导水叶水轮机,并有数十年的运行实践,值得国内借鉴。 目前应用的无活动导水叶水轮机多为贯流式和多级混流式水泵水轮机两种机型。法国应用无活动导水叶水轮机最多。我国于70年代末在京密引渠梯级电站,曾对轴流定桨式水轮机做过无活动导叶及取消活动导水叶运行试验,并取得一些经验。     

水电站尾水壅水堰堰体水下施工技术探究

水库清水下泄时易引起河流水位下降和河床下切现象,进而导致水电站尾水位下降,影响发电机组的正常运行。若水电站是有调压室的长尾水隧洞便可受到尾水洞水击和调压室的涌波,可在设计中通过一定措施消除尾水位所产生的影响。某水电站属坝后式水电站,河床下切后导致电站的尾水位低于设计值大约4.4m,小流量时机组亦出现了严重振动和运行不平稳等现象,且呈逐步恶化趋势。为保障发电机组的正常运行以及正常供电,需要恢复电站尾水位的高程。在进行充分理论分析论证的基础上,进行了模型     

映秀湾水电站闸首无压洞拦污栅的拆除

"5.12"汶川大地震后,映秀湾水电站闸坝与厂房高差缩小0.74 m,河道淤积、河道变窄,尾水位抬高约3 m,全站出力比震前下降近10 MW且不稳定。为挖掘电站发电潜能,通过研究分析,拆除了无压洞拦污栅,改善了引水隧洞过流能力,提高了电站发电效益。