Co_（66）Fe_4Mo_2Si_（16）B_（12）非晶合金的晶化及磁性的研

本文研究了Ｃｏ６６Ｆｅ４Ｍｏ２Ｓｉ１６Ｂ１２非晶合金在６５３Ｋ～８１３Ｋ之间的不同温度退火后的晶化及磁性的变化。实验结果表明，随着退火温度升高，试样的初始磁导率明显上升，当Ｔａ＝７５３Ｋ时，合金开始晶化，析出Ｃｏ２Ｓｉ、Ｃｏ２Ｂ、Ｃｏ３Ｂ，其磁导率明显降低，但仍具有较高的磁感应强度；当退火温度继续提高，合金中析出的Ｃｏ２Ｓｉ、Ｃｏ２Ｂ、Ｃｏ３Ｂ的量增多，同时析出ｆｃｃＣｏ相，合金的软磁性能变得很差。     

用旋转水中纺丝法制造Fe_（77.5）Si_（7.5）B_（15）非晶合金细丝

旋转水中纺丝法是在旋转鼓内侧由于离心力而形成的旋转水层中喷射熔融金属射流，使之急冷凝固来获得金属细丝的方法，能制造强度和磁性都很优良的非晶态金属丝。作者在用旋转水中纺丝法制取磁性材料Ｆｅ７７．５Ｓｉ７．５Ｂ１５非晶合金丝时，比较全面地研究了添加元素（Ｐｂ，Ｚｎ）和制造条件对所制得细丝的形态和非晶度的影响。曾报道过，作者用直径０．１ｍｍ和０．２ｍｍ的喷嘴制得的这种合金细丝的研究结果，此次作者们则采用了直径为０．２５ｍｍ的喷嘴进行了喷丝试验。试验时所用转鼓是不锈钢制的内径５００ｍｍ、宽１００ｍｍ的转…     

应力松驰与非晶态Fe_（79）B_（16）Si_5合金磁性优化

分析了退火过程中应力的松驰与作晶态合金磁性优化之间的联系淬态Ｆｅ_（７９）Ｂ_（１６）Ｓｉ_５非晶合金经退火后，饱和磁感应强度Ｂ、提高了７２％，最大磁导率μ_ｍ提高２２倍，矫顽力Ｈ_ｃ和功率损耗Ｐ（０．３Ｔ，１０ｋＨｚ）分别降低８６％和８３％。退火过程中条带内应力的松驰，有效地去除了应力感生磁各向异性，使非晶态合金的磁性得到显著优化。     

铁基非晶合金直流磁性的退火效应

铁基非晶合金直流磁性的退火效应将Ｚｔｏ＄３Ａ非晶合金薄带在４３５ａＣ退人，保温５～２１（）ｔｌｌｌｌ，观察合金直流磁性的变化。实验结果表明：当退火保温ＳＩｎｉｎ时，制备过程中的应力即可完全消失，这时碰滞回线呈方形，矫顽力低，磁感应强度很高，但初始磁导...     

退火对(Fe_(50)Co_(25)Si_(10)B_(15))_(70)Cu_(30)非晶薄带磁性的影响

研究了(Fe50Co25Si10B15)70Cu30和Fe50Co25Si10B15非晶薄带辊面和自由面的相组成、微观结构以及磁性能。结果表明,(Fe50Co25Si10B15)70Cu30非晶薄带形成了独特的双层金属玻璃复合结构。并且,(Fe50Co25Si10B15)70Cu30非晶薄带的单辊面是含有微米级晶体Cu颗粒的以Fe、Co为基底的非晶层;而Fe50Co25Si10B15非晶薄带为非晶态。同时,(Fe50Co25Si10B15)70Cu30非晶薄带退火后软磁性能有所恶化。     

带材破碎制备Fe_（78）Si_9B_（13）非晶合金粉末及其磁粉芯性能

对带材破碎法制备Fe78Si9B13非晶合金粉末及其磁粉芯的性能进行了研究。球磨气流复合破碎法是带材破碎制粉的有效途径之一。通过与美国Magnetics相同磁导率磁粉芯产品的磁性能对比,证明Fe78Si9B13非晶磁粉芯是综合性能良好的一种新型磁粉芯。     

高温氧化对铁基非晶Fe_(78)Si_9B_(13)合金软磁性能的影响（英文）

研究了高温氧化对铁基非晶Fe78Si9B13合金软磁性能的影响。结果表明:非晶Fe78Si9B13合金带材经高温氧化处理后,在其表面形成了一层厚度约为10μm的高电阻率铁的氧化物层;Fe78Si9B13合金高温氧化磁化变得困难,且饱和磁感应强度Bs由氧化前的Bs=1.42~1.46 T下降到氧化后的Bs=1.29~1.38 T。同时,对非晶Fe78Si9B13合金带材经高温氧化处理后磁化困难的原因进行了讨论。     

过冷Co_(75)B_(25)合金的凝固

利用熔融玻璃包覆加循环过热技术将Co75B25包晶合金熔体过冷至液相线下不同温度,通过凝固组织观察结合冷却曲线分析,确立了其凝固路径。结果表明:所有过冷度凝固后的试样中均只有a-Co和Co2B相,Co2B相与残余液相反应形成Co3B相的包晶转变被完全抑制,且在344 K实验所得最大过冷度下Co3B相也不能作为初生相析出;即使降低冷速至5 K/min,合金在小过冷度下凝固时也没有发生包晶反应。     

退火温度对Fe_(78)Si_9B_(13)非晶带材软磁性能的影响

采用单辊法制备了宽20 mm、厚25μm的Fe78Si9B13非晶带材,再将非晶带材进行不同温度的退火处理,研究了退火温度对其软磁性能的影响。结果表明,随退火温度的升高,Fe78Si9B13非晶带材的初始磁导率、饱和磁感应强度、矫顽力和电感呈先增大后减小的趋势;当退火温度达到400℃时,其综合软磁性能最佳,初始磁导率为6.648 K,饱磁感应强度为1.517 T,矫顽力为15.73 A/m。当退火温度达到450℃时,其磁导率受磁场强度的影响很小,呈现出恒导磁特性。     

退火态Fe-Si-B非晶合金恒导磁性能研究

对退火Fe78Si9B13非晶合金部分晶化后的恒导磁特性进行了研究.结果表明,对于Fe78Si9B13非晶态铁基合金,随着退火温度的升高和退火时间的延长,晶化相逐渐增多.在适当温度经一定的时间退火后,初始磁导率和最大磁导率均逐渐减小,磁化曲线呈现出一定的线性关系,即合金呈现恒导磁特性.这种特性是由于表面晶化引起的体积收缩,给内部未晶化层施加了压应力,导致内部的磁畴横向排列,使合金产生恒导磁现象.     

（Fe_（0．99）Mo_（0．01））_（78）Si_9B_（13）非晶合金的低温韧脆性研究

用ＤＳＣ，ＳＥＭ，Ｃｕｒｉｅ温度和电阻测量等多种实验手段研究了非晶条带（Ｆｅ_（０．９９）Ｍｏ_（０．０１））_（７８）Ｓｉ_９Ｂ_（１３）的低温退火脆性．发现其特征脆化温度约为２４４℃，产生了一个有序度增加的结构弛豫过程．同时，伴随有纳米颗位α－Ｆｅ（Ｓｉ，Ｍｏ）多晶组织从非晶基体中析出．进一步提高退火温度，则由于新的有序原子团的出现，自由体积等可动单元再次增大，从而释放应力，恢复韧性．     

Fe_(41)Co_7Cr_(15)M_(0.14)Y_2C_(15)B_6非晶合金的力学性能和磁性

正P.Rezaei Sahreza等人研究退火时Fe_(41)Co_7Cr_(15)M_(0.14)Y_2C_(15)B_6非晶合金力学性能和磁性变化,研究结果表明,退火过程该非晶合金晶体中含有Fe_(23)(B_4C)6、Mo_3Fe_3C及Mo_3Co_3C等相。928℃退火时这些相的体积分数增加到32.3%。借助压痕试验研究本试验的块状非晶合金的力学性能,通过分段式研磨得到Palmqvist裂纹的裂纹系统种类。通过提高退火温可以同时提高硬度和刻痕韧性。增加结晶相体积分数,也     

纵向磁场动态电脉冲快速退火FeBSi非晶合金的力性与磁性

采用动态电脉冲纵向磁场退火法，对Fe78B13Si9非品合金条带实施连续快速退火．测定了该合金条带的应力松弛、退火脆化及软磁性能随动态脉冲加热工艺参数的变化规律．试验结果表明，适当的动态脉冲加热工艺参数的配合，可以使Fe78B13Si9非晶合金条带的液淬内应力基本上完全松弛，磁性能优于最佳常规退火处理的条带性能，同时也完全消除了退火脆化现象．     

BRITTLE-DUCTILE TRANSITION OF ANNEALEMBRITTLED Fe_(75)Si_(10)B_(15)METALLIC GLASS

Studies were made of the effect of mechanical pulverization on relaxation,crystallizationand brittle-ductile transition of the anneal-embrittled Fe_(75)Si_(10)B_(15) metallic glass rib-bon.Results show that the Curie temperature,T_C,decreases and the total enthalpy ofrelaxation increases gradually with variation of pulverized time.DSC traces reveal anextra exothermic peak,T_X_1,and a distinct glass transition endothermic peak,T_g_1,withincreasing pulverized time,T_C,T_X_1,and T_g_1 decrease simultaneously,and the exother-mic peak area corresponding to T_X_1 increases gradually.The surface slip-steps of flakyparticles and their corresponding shear are produced by pulverizing the pre-embrittledamorphous glass.The lost ductility of the glass may restore during annealing.     

退火Fe_（73．5）Cu_1Mo_3Si_（14．5）B_8合金中α－Fe（S

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１４．５Ｂ８合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程，结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１４．５Ｂ８非晶合金经４６０℃×１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为６．１ｎｍ，它随退火温度的升高而长大，在５６０℃退火后达１４．０ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒的尺寸相当。此时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．７８。８００℃×１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ８超点阵线条消失。     

弛豫退火对非晶合金晶化及磁性能的影响

对Fe73Si7.5B4.5P9.5C3.5Cu2非晶合金进行弛豫退火之后,非晶合金内部的结构发生一定程度的改变,再对该非晶合金进行部分晶化处理。研究发现,经弛豫退火处理的非晶合金析出的晶粒得到细化,其热稳性得到提高,同时提高了非晶合金综合的软磁性能。     

压力对非晶（Fe_（0．99）Mo_（0．01））_（78）Si_9B_（13）

在压力为３－６ＧＰａ和温度为７２３－９３３Ｋ范围内，对非晶（Ｆｅ_（０．９９）Ｍｏ_（０．０１））_（７８）Ｓｉ_９Ｂ_（１３）合金等温晶化形成的纳米α－Ｆｅ（Ｍｏ，Ｓｉ）晶粒尺寸随温度和压力的变化进行了研究。发现其晶粒尺寸随压力变化主要取决于压力对成核速率的影响，其根本原因是压力对熔点的作用；而压力亦影响生长速率，但对最小晶粒尺寸的形成温度和临界压力的影响可以忽略．     

Fe_5Co_(73)Si_(10)B_(12)非晶态合金磁各向异性与旋转磁场热处理效应

根据非晶态Fe_5Co_(73)Si_(10)B_(12)合金薄带不同方向磁化曲线与磁致伸缩曲线随退火状态的变化规律,发现Curie温度低于晶化温度的非晶态合金经旋转磁场热处理时,可以消除由于自发磁化场所感生的磁各向异性。初步分析和讨论了淬火态(制备)非晶态合金具有磁各向异性的原因。     

纵向磁场动态电泳冲快速退火FeBSi非晶合金的力性与磁性

采用动态电脉冲纵向磁场退火法，对Ｆｅ７８Ｂ１３Ｓｉ９非晶合金条带实施连续快速退火，测定了该合金条带的应力松弛，退火脆化及软磁性能随动态脉冲加热工艺参数的变化规律，试验结果表明，适当的动态脉冲加热工艺参数的配合，可以使Ｆｅ７８Ｂ１３Ｓｉ９非晶合金条带的液淬内应力基本上完全松弛，磁性能优于最佳常规退火处理的条带性能，同时也完全消除了退火脆化现象。     

Fe_(78)Si_9B_(13)非晶合金的结构及其直流叠加特性的研究（英文）

研究了Fe78Si9B13合金的结构及其直流叠加特性,分析了气隙长度和永磁铁对其直流叠加特性的影响。样品用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热分析(DSC)和3D高景深显微镜进行表征,直流叠加特性通过μ-H曲线进行分析。结果显示:电感磁芯的磁导率和饱和磁场强度随气隙长度的变化而变化。利用磁偏置方法能改善Fe78Si9B13非晶电感磁芯的直流叠加特性,并且不会对电感磁芯的磁导率产生不利影响。通过采用磁偏置方法,电感磁芯达到饱和需要更大的额定电流,所以磁偏置可以有效地减小电感磁芯的体积。