气缸体裂纹的氧—乙炔冷焊修复

气缸体裂纹的氧—乙炔冷焊,是用两把气焊炬同时工作,一把进行焊接,一把对“加热减应区”进行加热,焊后在室温下冷却。“加热减应”即加热气缸体某一局部,使焊补区应力减小,避免产生裂纹。该工艺设备简单、成本低、效率高、变形小,焊缝金相组织好,加     

锅炉集箱手孔裂纹的焊接修复

75t／h蒸汽锅炉集箱手孔焊缝出现贯穿性裂纹．采用改进焊接结构,严格控制焊接变形等工艺措施,采用氯弧焊封底,手工电弧焊修复,既保证了手孔圈焊后不变形,密封良好,又使焊缝得到了修复．     

液压缸焊接专机的设计

针对液压缸缸筒与缸底焊接时焊缝不均匀、漏焊、咬边等焊接缺陷,设计了一种液压缸焊接专机。介绍液压缸焊接专机的结构、特点、使用方法和注意事项。该焊接专机可以适应安装不同直径的液压缸实现匀速旋转,配合焊机施焊,从而达到焊缝均匀、美观的要求,使产品的质量不断提升,提高了产品在市场上的竞争力。     

武汉新火车站电梯井整体焊接工艺

本工程结构形式为箱型结构,施工难点在于焊接节点多、焊接方位多且大多数焊缝为全熔透焊缝,很容易产生焊接变形及裂纹。对此,首先采用焊前预热,单元件箱体采用电渣熔嘴焊和双丝双弧焊对称焊接工艺,电梯井进行整体焊接并采用多方位焊接工艺。此焊接工艺能较大地提高焊接质量及效率,有效地控制焊接成型后焊缝出现裂纹。     

挖掘机铲斗焊缝裂纹修复

挖掘机被广泛应用于矿山、公路、桥梁、建筑等工程的施工。挖掘机铲斗一般采用高强度钢板焊接而成,在用户连续的恶劣工况使用过程中,挖掘机铲斗承受巨大的、复杂的作用力,磨损剧烈,易出现焊缝开焊、裂纹等故障现象，若不及时处理，会发展到铲斗撕裂、过度磨损等故障现象。我单位某型挖掘机，因使用年限较长，工作环境较差，在作业过程中铲斗焊缝位置出现裂纹，存在一定安全隐患，须及时处理。更换铲斗费时费力，且费用很高，从经济实用角度考虑，决定对铲斗焊缝处裂纹进行焊接修复。     

气缸体电焊补

我部一台苏制T-100推土机的发动机,因活塞销卡簧脱落,活塞销窜动将该气缸捅了一个20×200的方孔。我们用电焊焊补了这个方孔。焊补的气缸没有出现裂纹和残余变形,焊缝处金相组织正常,焊补效果良好。焊条:T-308 焊补工艺在方孔处补一块10mm厚的A_3钢板,钢板中部敲凸起呈圆形。焊好冷却后,钢板凸起部分被拉平,这样便防止了缸体施焊区收缩变     

大线能量埋弧焊凝固裂纹的产生及预防

通过介绍大线能量双丝和三丝埋弧焊时焊缝中出现的凝固裂纹缺陷的原因和机理,讨论分析了焊接线能量、焊丝和焊剂的化学成分、焊接工艺等因素对大线能量埋弧焊缝焊接缺陷产生的影响,提出预防大线能量埋弧焊缝中凝固裂纹的防止措施.通过与钢厂和焊丝厂联合进行试验调试和测试,开发出适用于大线能量三丝埋弧焊焊接用新型Mn-Si.Ni系焊丝,确保三丝埋弧焊缝金属性能满足要求,同时避免焊接过程结晶裂纹的出现.     

某型挖掘机回转平台支座焊缝开裂原因分析

某挖掘机回转平台支座处的焊缝在产品试验中出现裂纹。为了查找原因以便进一步提高产品的使用寿命,对该失效件进行断口宏观分析、熔深分析、金相分析及化学成分分析。分析表明,加强板与主板角焊缝焊根处未熔合,裂纹起始于该处,并在交变载荷作用下出现疲劳断裂。针对产生疲劳断裂的原因,提出调整焊接角度,采用多道焊等改进措施。     

注意!使用TQ22t·m塔机的用户

我公司使用的八台TQ25t·m整体拖运、快速架设塔机,在1987年年底设备检查时,发现塔身底节销轴处的V型钢结构焊缝被不同程度地锈蚀,有的角钢已变形。由于是从里向外锈蚀,所以,只有当焊缝被锈蚀时,才能发现,其危险性很大,有的已影响了使用。这个故障是由于制造时的忽视,未将V型结构顶部的方孔封焊好,导致雨水顺缝灌满V型焊管,锈蚀角钢和焊缝。针对发现的问题,采取了如下措施: 1.对锈蚀严重、角钢发生变形的立即放倒机(或吊臂着地)进行补焊。 2.对锈蚀较轻且工程还急需的塔机,先用电焊     

发动机机体裂纹的修复

发动机机体是发动机燃烧作功的关键基础零件,它的故障或缺陷不仅直接影响发动机的使用,而且还会影响其它相关零件的正常工作。例如：当机体发生变形以后,将会加速曲轴连杆组零件的磨损,造成发动机故障,使发动机的主要性能指标（如功率、油耗等）急剧恶化。出于热应力及交变载荷的作用,或使用、维修不当,都有可能导致发动机机体损坏,其中最常见的损坏形式之一是机体出现裂纹。根据机体上裂纹的大小及所在那位的不同,通常可采用焊修、补板、栽丝及粘补等方法修复。1焊修1．1焊修的特点由于机体大多采用铸铁材料制造,脆性大,塑性和…     

输送车拌筒板CO_2自动焊夹具

混凝土输送车拌筒外侧焊缝的质量直接影响着拌筒的外观，如果焊缝成形不好，需用磨光机打磨几米长的焊缝，工作量非常大。随着混凝土输送车产量越高，这问题越突出。为了解决这一问题，根据我厂情况，我们设计了一焊接夹具（如下图），且采用变形小、效率高的CO。焊来进行输送车拌筒板的拼焊。首先，考虑焊缝的成形以及提高生产效率，我们希望能达到单面焊双面成形的效果。而采用加工了一道凹槽的铜势垫在焊缝下面，铜垫安装在一个与自来水相通的水箱上。铜垫凹槽的形状加工成焊缝成形所需的形状。焊接时，铜垫及流动水有利于焊缝散热成形…     

现场制作安装圆筒形衬胶设备的焊接

在现场制作安装圆筒形衬胶设备时，焊接底板和壁板问的角焊缝后，底板会产生局部上凸变形，若控制不当会导致底板变形过大而无法衬胶；焊接筒体上的横焊缝和纵焊缝时，易产生深度较大的咬边或连续咬边，造成焊缝表面打磨后补焊工作量大而影响工期。为了保证设备顺利衬胶，对有关问题进行了分析，提出了相应的处理措施。     

对QTZ80B塔机底架与行走台车连接方式的浅析

目前,国产QTB80B塔机底架与行走台车连接结构一般如图1所示。此结构设计时,主要考虑了φ100立轴传递主动台车的水平推力,而忽视了主动台车水平推力与塔机底架反作用力所产生的弯矩对立轴焊缝的疲劳影响。其φ100立轴端面焊缝,若在焊接时处理不当,长期使用后,在交变应力的作用下,将会产生疲劳损伤,以致出现裂纹,并会逐渐扩大,而此处日常工作时无法检查,当塔机承受较大水平力时,立轴可能完全开焊脱落,使台车移位,发生塔机失去支承的倒塔事故。     

电焊修补铸铁零件的新方法

在砖瓦厂的机械中,有不少零件是由铸铁制成的,其强度低于钢材,损伤破裂在所难免。由于铸铁的可焊性极差,而且很脆,基本上没有延性或展性,电焊时,焊点的突然急剧升温又很快冷却,热胀冷缩引起的内应力必然拉裂工件或焊缝。加之铸铁的含碳量很高,熔入焊缝,变成白口铁,无法进行切削加工。这一问题一直被认为是机修工作中十分棘手的难题。采用价格昂贵(每公斤100元左右)的铁镍合金系列的铸408和铸508型专用铸铁电焊条,虽可用于焊补铸铁工件,处理得较好时焊缝也可以切削加工,但在进行焊补铸铁零件时,仍     

带陶瓷衬垫薄板埋弧焊工艺研究

对薄板埋弧焊焊接过程中易出现的焊接缺陷及产生原因进行了探讨,通过带陶瓷衬垫薄板埋弧焊和未加陶瓷衬垫普通埋弧焊对比选取较优的工艺方案,并对宏观形貌、力学性能等进行研究分析。结果表明,带陶瓷衬垫薄板埋弧焊工艺焊接时电弧稳定,单面焊双面成形,焊缝成形饱满、整齐、美观,焊缝与母材圆滑过渡,焊缝无气孔、裂纹、未熔合、夹渣等缺陷,力学性能合格,焊缝质量稳定优良;该工艺适用于薄板、狭小空间、密闭容器槽罐的焊接,并且具有节能环保、质量优良、提高焊接效率、降低成本等优点。     

锥台形钢结构风力发电机塔筒制造技术

以金风82(87)—1500型风力发电机的钢结构锥台形塔筒的制造施工技术为背景,结合塔筒制造过程中存在的问题对其制造难点进行了研究,改进筒节传统卷制方法,指出法兰组焊、焊缝施焊过程中预防及处理出现问题的相应措施,并根据相关规范和实践给出塔筒制作过程中偏差控制限值。结果表明,改进传统卷制方法后,筒节卷圆无直边,可省去筒节直边单独预弯、单独校圆工序;控制法兰组焊变形方法中以采用预留内倾量法兰最为优越,结合控制组焊变形有效措施、双面分层焊接工艺,能够更好地促使质量与效率获得最佳结合。     

W4-60挖掘机斗杆液压缸座不拆卸检修

W4-60型轮胎式液压挖掘机斗杆液压缸座直接焊在动臂上,焊缝长、工艺复杂。经常出现斗杆液压缸与动臂的焊缝开裂。修复措施是:1.由于开裂是在工作时产生的,造成底座铁板与动臂之间严重翘曲。为保证焊接质量,先制作一个Π形支架(图1),将其焊在斗杆缸     

随焊振动对高强钢焊缝组织和性能的影响研究

高强钢的焊接容易产生冷裂纹,细化晶粒可改善组织的塑韧性,能在一定程度上抑制焊接冷裂纹,因此可以在焊接过程中加入振动。电弧产生的机械振动对熔池可形成搅拌振荡作用,达到细化晶粒的效果,由此改善焊件微观组织及性能。试验结果显示:焊接过程中加入振动可以明显改善焊接表面形貌,使金属内部晶粒发生细化,焊缝区域硬度与钨极氩弧焊相比也有明显提高。因此,在焊接过程中加入振动可以明显减少高强钢焊接冷裂纹的出现,提升焊后焊缝组织性能。     

某安全壳筒体钢衬里的SAW焊接质量控制

介绍了巴基斯坦恰希玛核电C-2工程安全壳钢衬里筒体的基本状况,论述了SAW焊接方法防止产生终端裂纹的方法,指出理顺主要工艺参数的匹配关系是消除焊缝宽度窄而余高大的基本控制方法,正确选择焊剂的颗粒度,并合理回收使用焊剂是减小气孔及焊缝表面压气、凹坑缺陷的重要途径,通过二次切割可减小翘曲等波浪变形现象。经验的总结可有效地指导大而薄钢板的拼焊生产,加强过程控制可保证焊缝的焊接质量。     

AZ31镁合金交流脉冲TIG焊接组织与性能研究

采用交流脉冲TIG焊对AZ31镁合金进行焊接,利用光学显微镜及扫描电镜对其焊缝组织进行观察,通过拉伸试验对焊接接头抗拉强度进行测试。结果表明:焊接电流为60A得到的焊接接头成形良好,未出现裂纹,焊缝组织均匀;焊缝主要组织为α-Mg固溶体和β-Mg_(17)Al_(12)沉淀相混合物,沉淀相呈亮白色在晶界处点状析出,分散较为均匀;焊接接头的平均抗拉强为180MPa,达到了母材强度的80%,力学性能良好,可以满足工程构件应用需要。