砌筑砂浆设计强度与试配强度的关系

根据现行设计规范,砌筑砂浆强度等级 M15、M10按试块的抗压强度平均值定义的砂浆在砌体设计规范中,没有提供参加设计的标准值。又根据 GB 50153-92(试行)当材料保证率为95%时,砌筑砂浆试配强度应为:f_(m,o)=f_(m,k)+1.645σ(保证率95%)式中:f_(m,o)——试配强度;     

珊瑚礁砂海水混凝土的配合比设计与抗压强度规律

基于国内外珊瑚混凝土研究现状和高性能轻骨料混凝土的配合比设计原理,设计了4组净水胶比(W/B)为0.25~0.40的珊瑚礁砂海水混凝土,研究了标准养护龄期和W/B对珊瑚礁砂海水混凝土立方体抗压强度(f_(cu))的影响。结果表明:珊瑚礁砂海水混凝土f_(cu)随着养护龄期的延长而增大,在养护初期,其f_(cu)增长速度较快,超过7 d时f_(cu)的增长速度逐渐减慢,并逐步趋于稳定;在养护初期时珊瑚礁砂海水混凝土f_(cu)增长速度相对普通混凝土f_(cu)要快,但是在养护后期,由于骨料的强度对混凝土强度的影响起重要作用,珊瑚礁砂海水混凝土28 d f_(cu)的增长速度反而比普通砂石混凝土28 d f_(cu)要小;珊瑚礁砂海水混凝土f_(cu)随着净胶水比(B/W)的增大而增大,两者之间较好地符合线性关系。     

负温混凝土成熟度的试验和应用

本文阐述了混凝土成熟度的理论,并指出混凝土从0℃到-12.5℃负温养护,强度在标养f_(cu.k)的50%以下,混凝土成熟度的理论和计算公式是适用的,从而扩大了混凝土成熟度的应用范围;并提出求负温混凝土强度的回归方程,为随时掌握混凝土强度提供了依据。     

逐时累计温度法预判隧道二次衬砌脱模时间

逐时累计温度(℃·h)是对逐日累计温度(℃·d)的借鉴,即环境温度t、养护时长h和抗压强度f_(cu)可能存在函数关系。在养护箱内模拟不同温度环境,对C30~C40的二次衬砌混凝土配合比立方体试件进行养护、测试其抗压强度f_(cu),得到了抗压强度f_(cu)-逐时累计温度(℃·h)回归公式,并计算了C30~C40混凝土的脱模时间推荐值,用于预判铁路隧道二次衬砌脱模;同时给出了需要对该推荐值进行修正的情况。     

混凝土均匀受拉强度的试验研究

混凝土均匀受拉强度可以看作混凝土的真实抗拉强度,但试件偏心受拉不可避免给直接拉伸测试带来困难。分析讨论了混凝土均匀受拉强度试验中存在的试件制作、传力球铰和加载速度等方面的问题,并采用150mm×150mm×360mm普通混凝土棱柱体试件进行混凝土均匀受拉强度的量测,拉伸试件在端部预埋偏心可调的带锚筋钢板以传递拉力荷载。试验结果得到:ftk=0.88×0.3893f0cu.,53k78(1-1.645σ)0.4622α2,混凝土抗拉强度值小于国标《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的抗拉强度值。     

钢筋混凝土柱受拉区受火后承载力简化计算公式

受拉区受火后钢筋和混凝土之间的黏结强度会降低,黏结强度的降低必然会影响到构件的极限承载能力.取钢筋和混凝土的隔离体进行分析,利用平衡方程、变形方程、物理方程将黏结强度降低对构件极限承载力的影响反映在钢筋的抗拉强度设计值上.将高温后的钢筋抗拉强度设计值以及经过f_(cu,T)/f_(cu)的混凝土抗压强度设计值代入到本文所推导的高温后构件剩余承载力简化公式中,就可以得到构件的剩余承载力.理论计算结果与试验值相比,误差在25%以内,证明公式在一定的范围内是适用的.     

烧结多孔砖抗压强度等级评定引入变异系数δ的必要性

抗压强度等级是衡量烧结多孔砖质量的重要指标之一。在《烧结多孔砖和多孔砌块》(GB 13544-2011)中规定强度等级判定采用抗压强度算数平均值f和强度标准值f_k的评定方法,存在一定的缺陷,引入变异系数δ,采用抗压强度平均值f和强度标准值f_k或最小f值f_(min)的评定方法,评定结果更具科学性和合理性。     

无筋砖砌体剪切强度计算问题的探讨

砖砌体剪切强度一般与垂直压应力σ_0和砌体抗剪强度R_f的比值σ_0/R_f,以及高宽比h/l,两个变量有关.因此有:R_r/R_f=f(h/l,σ_0/R_f)但一般来说,h/l和σ_0/R_f是两个完全独立的变量,故上式可改写为:R_r/R_f=f_1(h/l)·f_2(σ_0/R_f)如果从纯理论去研究上式的关系,可以说是非常困难的.但根据我们已占有的资料和知识,可以从"形式逻辑"推理的方法来解决这个问题.现简要分析如下:     

1990CEB—FIP模式规范(砼结构)有关内容介绍(二)——砼的多轴强度和本构关系(Ⅱ)

四、应力—应变关系1.单轴受压砼棱柱体或圆柱体在单轴受压情况下的应力—应变(σ-ε)全曲线(图10),包括了峰点两边的上升段和下降段.这在国内外已有许多试验研究,模式规范中采用Sargin建议的公式:y=(ax+bx~2)/(1+cx+dx~2) (16)式中 y=σ_c/f_(cm),x=ε_c/ε_(c1)(16a)σ_c,ε_c——砼的应力和相应的应变值;f_(cm),ε_(c1)——砼的抗压强度和相应的峰值应变,取ε_(c1)=-0.0022.     

掺硅灰高强混凝土的强度公式

一、概述 对于强度等级较低的混凝土,强度公式可以表示成 f_(c28)=Af_(ce)(C/W-B) 公式中的A和B为回归系数,取决于粗骨料的品种。该公式表明混凝土的强度与水泥的实际强度(或水泥标号)成正比,与水灰比成反比,对于≤C30的混凝土,此公式用于配合比设计中确定W/C或根据混凝土所用材料确定f_(c28)比较准确。但对于     

广州地区回弹法检测高强混凝土强度测强曲线试验研究

以通过采用广州地区工程应用中较常用的混凝土原材料以及配制工艺,配置试验对比所需不同强度等级和养护龄期的高强混凝土试件,并采用回弹仪和压力机检测试件混凝土的回弹值与抗压强度实测值,将所测回弹值进行公式换算得到抗压强度换算值,对数据结果进行拟合以及绘制散点图对比。结果表明:4.5J高强回弹仪对应全国测强曲线公式f_(cu,i)~c=-7.83+0.75 R+0.0079 R~2可以应用于本试验并确保在广州地区的可靠适用性。该研究可作为建立广东地区高强混凝土测强曲线的基础依据。     

Ⅱ级粉煤灰在高性能混凝土中的应用研究

本文以大量的试验数据为依据,统计出用Ⅱ级粉煤灰作粉状矿物活性材料设计C50、C60高性能混凝土配合比,可以利用f_(cu,0)=0.46f_(ce)(C/W-0.63)计算水灰比。     

钢管高强混凝土偏压柱性能与承载能力的研究

本文介绍了两种长细比、五种偏心率共12个钢管高强混凝土偏压柱试件(f_()cu=88.5MPa)的试验研究工作。研究表明,具有较高套箍指标的钢管高强混凝土偏压柱的性能与普通钢管混凝土相似,但当偏心率大于1时钢管高强混凝土的承载能力衰减得较快。为了充分利用高强混凝土的强度,应控制钢管高强混凝土柱子的偏心率小于1,这样普通钢管混凝土承载能力偏心率影响折减系数φ_e的计算公式也适用于钢管高强混凝土偏压柱。     

钢筋混凝土电杆正截面强度的简化计算

《混凝土结构设计规范》GBJ10-89提出了以平截面假定为基础的正截面强度计算方法,对于沿截面周边均匀配筋的环形截面构件,给出了如下的计算公式: N=αf_(cm)A+(α-αt)f_yA_s(1) Ne_o=r_s/π[f_(cm)]Asinπα+f_yA_s(sinπα+sinπα_1) (2) 式中α——受压区混凝土的相对面积; α_1——受拉钢筋的相对面积; N——设计轴向力; e_o——轴向力对截面重心偏心距; A——构件的截面面积; A_s——全部纵向钢筋的截面面积; f_(cm)——混凝土弯曲抗压设计强度; f_y——受拉钢筋设计强度; r_s——纵向钢筋所在圆周的半径。     

钢筋混凝土简支梁支座处的钢筋锚固长度未标注怎么办

《混凝土结构设计规范》(GBJ10-89)中第7.2.2条规定:“钢筋混凝土简支梁的下部纵向受力钢筋伸入梁的支座范围内的锚固长度l_(as)应符合下列条件:①当V≤0.07f_cbh_o时,l_(as)≥5d;②当V>0.07f_cbh_o时,月牙纹钢筋l_(as)≥12d;光面钢筋l_(as)≥15d。”由此可以看出,钢筋混凝土简支梁中受力钢筋在支座范围内的锚固长度l_(as)是由设计人员通过计算确定的。同时,规范也给出了纵向受拉钢筋的最小锚固长度(表1)。     

电杆壁厚对电杆抗裂性的影响

抗裂性是预应力混凝土电杆一项重要力学性能指标。决定电杆抗裂性大小的因素有两个:一是电杆支持点处受拉区混凝土的预压应力σ_(pe),二是在荷载作用下产生抗裂验算边缘混凝土的法向应力σ_。σ=M_σ/W_0式中:M_σ-标准检验弯矩; W_0-换算截面受拉区边缘弹性抵抗矩。同一规格型号的电杆,M_σ为定值。只有增加W_0值,才能减小σ值。在支持点处外径r_1为定值,增加A_0或r_2值。才能使W_0值增大。而增加r_2值又会使A_0值减小。下面计算说明增大W_0值的途径和增加壁厚对混凝土受预压应力的影响。     

对称配筋的钢筋混凝土小偏压构件的截面计算

一、公式推证 新编《混凝土结构设计规范》(GBJ10-39)对小偏压截面强度计算公式规定为: N=f_(cm)bh_0+f_y′As′-σ_sA_s(1)     

喷射混凝土 (八)——喷射混凝土工程设计施工中的若干问题

<正> 一、设计强度喷射混凝土的设计强度同设计强度等级紧密相关,当喷射混凝土强度等级小于C30时,其设计强度及弹性模量可按中华人民共和国国家标准《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GBJ86-85) 取用(表1和表2)。当喷射混凝土强度等级大于C30时,可参考苏联工程建筑物维修用喷射混凝土技术规程选取有关设计强度(表3)。     

钢筋混凝土构件无需计算裂缝宽度确定钢筋直径实用方法

在原国家标准《混凝土结构设计规范》(GBJ10—89)附录七中,提供了钢筋混凝土构件不需作裂缝宽度验算的最大钢筋直径,它根据规范的裂缝宽度验算方法制成了图表,设计者可根据纵向钢筋的配筋率ρte和算得的钢筋拉应力σsk查到满足裂缝宽度限值wlim的钢筋直径d,为设计提供了简便方法。在解释规范GBJ10—89的《混凝土结构设计规范讲义》(中国建筑科学研究院结构所,1992)的图5.2-6中可看到规范的规定存在下列缺点,即:当ρte=0.01时,对应的钢筋应力σsk常在σsk-ρte-d(直径选为某一定值)曲线上最小拉应力σs,min的左右徘徊。由此可知,取ρte=0.…     

预应力混凝土管钢筋有效预应力简化计算及品种代换的计算方法

在计算预应力混凝土管的钢筋有效预应力时,应用如下公式: σ_(y-1)=σ_k-σ_s=nσ_h(σ_s=σ_(s1) σ_(s2)) σ_(y-3)=σ_k-σ_s (σ_s=σ_(s1) σ_(s2) σ_(s3) (1) 式中σ_(y-1)——一阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_(y-3)——三阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_k——钢筋控制应力(公斤力/厘米~2), σ_k=KR~b_y (K为控制应力系数, R~b_y为钢丝的标准强度); n=Eg/E_h,(Eg、Eh分别为钢筋、混凝土的弹性模量); σ_h——混凝土预压应力(公斤力/厘米~2)