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分别研究了在500、600、650和700 V阴极电压条件下采用连续供气抽真空和间歇供氮闭炉的方式进行纯氮离子渗氮的工艺及机理.通过对间歇供氮闭炉离子渗氮层显微组织、相组成和硬度梯度的测定与分析,计算和验证了该工艺中N2分子临界离解能.结果表明,纯氮离子渗氮的活性氮原子来自于经阴极位降区加速的高能N 2与中性N2分子间的非弹性碰撞,离解N2分子的N 2离子临界能为48.64 eV,相应的阴极电压门槛值为650 V.纯氮离子渗氮工艺除要求阴极电压高于650 V外,间歇供气闭炉渗氮也是必备条件,在一定温度和足够高的阴极电压下,只有采用间歇供氮闭炉方式进行离子渗氮,从N2分子才能离解出足够多的活性氮原子,使试样表面产生明显的渗氮效果. 相似文献
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循环氮势快速离子渗氮 总被引:11,自引:2,他引:11
研究了循环氮势快速离子渗氮工艺机理和方法。对40Cr和38CrMoAl钢进行了离子湖氮。结果表明,与常规离子渗氮工艺相比,该工艺能显著地增加材料的渗氮层深度和耐磨性。 相似文献
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304不锈钢低温离子渗氮和氮碳共渗工艺 总被引:3,自引:0,他引:3
在430 ℃对AISI304奥氏体不锈钢分别进行离子渗氮(PN)、离子氮碳共渗(PNC)和离子氮碳共渗加离子渗氮(PNC+PN)处理.利用金相显微镜、辉光放电光谱仪、X射线衍射仪和显微硬度计测试了试样渗层的横断面形貌、渗层成分、相组成和力学性能.结果表明,AISI304奥氏体不锈钢在430 ℃进行硬化处理时,相对于PN处理,经PNC和PNC+PN处理可以获得更高硬度、更厚渗层,但表面耐腐蚀性下降,3种处理得到的渗层中C和N的最大含量分别出现在不同深度. 相似文献
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研究了Ti-6A1-4V(TC4)钛合金经不同温度和时间离子渗氮后渗层的表面硬度、深度和显微组织。结果表明,在H2∶N2比为3∶1的气氛中经860~900℃、8~10 h离子渗氮后,渗层深度为0.20~0.25 mm,表面硬度为900~1341 HV0.1,渗层组织由δ-TiN、ε相和氮在α+β内的固溶体组成。 相似文献
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离子渗氮表面氮浓度的X射线分析及试验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文利用X射线衍射法测定了不同离子渗氮条件下,纯铁在氨气中离子渗氮后的表面氮浓度。结果表明:提高离子渗氮电流密度及降低离子渗氮温度,表面氮浓度升高。时间和气压的变化对表面氮浓度影响不大。 相似文献
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热循环离子渗氮及其强渗作用 总被引:1,自引:3,他引:1
用正交试验法研究了38CrMoAlA钢热循环离子渗氮的特点及其强渗作用。结果表明,渗氮过程受循环参数控制,渗层组织呈层状结构,渗层生长曲线存在长达6h的亚速线性段;在强渗工艺下,该段斜率明显增大。这一动力学特性看来是由热循环催渗和离子轰击加速氮原子扩散的有利作用所致,从而使深层渗氮时间比恒温或分段渗氮缩短了2/3 ̄1/2。 相似文献
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研究了40Cr钢普通离子氮化和强化离子氮化后的显微组织和物相组成,测定了氮化层的显微硬度和耐磨性。α″、CrN和Cr_2N相的弥散析出,是强化离子氮化优于普通离子氮化的原因。 相似文献
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用X射线分析了45钢常规离子氮化与快速离子氮化相组成的差别,研究了快速离子氮化后时效的相组成变化。 相似文献