再热减温器喷雾管断裂原因分析与对策

针对某电厂630MW超临界机组锅炉再热减温器喷雾管断裂的设备缺陷,通过状态判断及停炉检查分析,认为这次喷雾管断裂的主要原因是减温水与喷雾管壁温温差大、喷雾管壁厚过大、减温器内混合套筒结构存在制造缺陷,随着减温水投用次数增加产生热应力疲劳而断裂所致.提出了改进喷雾管结构、减少喷雾管壁厚、固定内混合套筒结构等措施,增长减温...     

锅炉过热器二级减温器裂纹原因分析及对策

温器内壁有可自由膨胀的内套筒,以防止减温水直接作用于减温器管道内壁而产生裂纹,减温器结构及喷雾管布置见图2。2 过热器二级减温器裂纹分布情况 裂纹分布点见图1,2。 (1) a点:塞块与喷雾管连接部位有3/4圆周环向裂纹。 (2) b点:喷雾管孔区域发生孔间裂纹,壁厚方向的管子孔间断裂脱落,孔区域出现环向不规则的断裂、甚至完全断开。 (3) c点:喷雾管与管接头焊接部位开裂。 (4) d点:喷雾管用孔圆周方向发生裂纹,裂纹分布为环向、龟裂、沿壁厚方向发展,最深处80 mm、长50 mm。 (5) e点:喷雾管管接头裂纹由内壁向外下部。 …     

锅炉末级过热器水塞爆管原因分析及预防

某电厂3台300 MW机组锅炉末级过热器相似位置均多次发生爆管,所爆管屏均靠近末级过热器进口集箱底部,正对二级减温器的来汽.分析认为其主要原因是二级减温器喷水管断裂、锅炉起动及运行中二级减温水投用不当等导致受热面弯头易积聚雾化不良的减温水,造成水塞所致.建议锅炉起动过程中使炉膛均匀受热,起动初期严格控制减温水量,尽量不投或少投二级减温水等,防止受热面管形成水塞.     

超超临界机组锅炉减温器典型失效案例分析

喷水减温器是目前超超临界机组重要的汽温调节方式,通过对近几年超超临界机组中出现的典型减温器结构(包括旋涡式、多孔喷嘴式以及莫诺克式等)失效案例进行分析,研究造成其断裂失效的机理。结果发现:低温减温水与减温器喷嘴之间温差大,导致减温器喷嘴产生巨大的温差热应力是造成减温器出现裂纹的主要原因。低温减温水投用频繁,造成减温器内壁出现骤热骤冷的交变应力,加快了减温器的热疲劳失效。另外,部分减温器设计不合理,如喷水管存在膨胀受阻、结构突变或与集箱存在横向间隙,从而导致喷水管振动加剧产生机械疲劳开裂,这也是某些结构的减温器失效的重要原因。     

用诺模图估算减温器喷水量

减温器常用来控制各类蒸汽发生器的过热蒸汽的温度。减温的方法是向减温器中喷水使之汽化。减温水喷水流量用阀门控制,阀门最大流量应能满足减温要求。减温器通常与蒸汽发生器联合使用,以控制最后所需的蒸汽温度。减温器常用的热平衡方程式如下:     

军粮城发电厂2、3、4号炉喷水减温器扩压管的损坏

天津军粮城发电厂2、3、4号炉均为哈尔滨锅炉厂生产的HG—230/100型炉。原设计烧煤,后改为烧油。锅炉仅设置一级减温器,装在低温过热器出口联箱后。减温器型式为文氏管混合式喷水减温器。其设计参数为: 进汽温度438℃,出口汽温403℃,进汽量220吨/时,减温水量10吨/时,给水减温,     

大型锅炉减温器失效原因分析

减温器在实际运行中由于结构、材质、装配间隙、运行环境恶劣等原因,经常出现裂纹,造成笛形管成块脱落,致使减温器联箱本体裂纹,直接影响减温水的控制与过热蒸汽温度的调节效果.运行表明,制作笛形管的材料耐热钢比不锈钢好,喷孔直径大小、装配间隙的调节和喷管厚度的选取也十分重要.将原不锈钢喷管更换成耐热钢喷管,加大喷孔直径,加厚喷管厚度,调紧装配间隙,并对裂纹深10 mm以上的减温器联箱进行扩孔处理,对10 mm以下的进行堆焊处理,将未裂纹的减温器联箱进行焊缝重叠处理,取得明显效果.     

130t/h锅炉减温器联箱裂纹处理及结构改进

乐平电厂SG130/39—450型煤粉中压炉于1980年大修时,将低温过热器出口联箱后表面式减温器改为混合式喷水减温器,减温水取自给水,流量为4.2t/h,减温幅度38℃。改装后的几次大修中分别发现减温器内衬管和喷管的部分焊缝开裂;减温水进水管(φ57×3＃20钢)与喷管的螺纹连接松动;进水套管在联箱的开孔内壁出现多条裂纹且呈细齿状,但未裂至联箱表面。其中最长的一条沿联箱壁厚方向12mm,联箱内表面轴向方向21mm。最小的也有4～5mm。这些都直接危及设备和人身安全,乐平电厂采用以下措施和改造,消除和防止裂纹产生,至今再未发现联箱进水孔处出现裂纹。     

再热蒸汽喷水减温器喷嘴改进

我厂9号炉喷水减温器后的再热器热段曾经发生泄漏、通过对减温水汽化时间及汽化长度的验算,找出了金属材料产生疲劳裂纹的原因,对9号炉再热器减温器喷嘴进行了改进,效果良好。     

旋涡式减温器喷咀振动校核的计算方法

旋蜗式减温器为近年来国外引进机组上采用的新结构的喷水减温器,其结构如图1所示。从目前国内电厂运行实践和一些冷态试验得知,该结构在运行性能方面比国产锅炉沿用的减温器有明显的长处,如雾化质量好,减温幅度较大,可用于减温水量变化频繁的工作条件等。因此某些电厂在改进减温器时对这种新结构颇感兴趣,有的已在采用。对照沿用的喷水减温器结构(“小喷头”式及水套式),普遍存在喷头振断或水室     

再热器集箱连接管弯头开裂原因分析及处理措施

某电厂2号炉再热蒸汽微量喷水减温器后部弯头发生多次开裂,严重影响了机组运行。通过对管件检查、煤质分析和再热器冷态试验,判断弯头开裂是典型的热疲劳断裂,是因实际煤种偏离设计煤种、炉膛出口烟温偏差导致受热面超温、频繁投入减温水所致。据此,提出了二次风反切改造,提高给水和蒸汽品质,改善入炉煤质和喷头的雾化效果等措施及建议。     

MBEL锅炉主蒸汽喷水减温系统改造

介绍Yarway Templow型减温器结构特点及在华能大连电厂3、4号机组中的使用情况，详细分析减温系统在运行中出现的典型故障和缺陷，通过采取喷水减温阀和减温器分开布置方式，选用JT664Y（M）型喷水减温阀，优化一级喷水减温阀的调节方式，解决了主蒸汽喷水减温系统存在的经常发生喷头断裂和喷水减温阀卡涩、盘根漏泄的问题，保证了主蒸汽温度的可控性，提高了锅炉运行安全性和经济性。     

超临界600 MW机组直流锅炉屏式过热器超温问题分析及治理

某电厂2号超,临界600 MW机组直流锅炉检修后屏式过热器(屏过)A侧出口频繁出现超温现象.分析认为,一次风速偏大,炉内火焰中心偏高,炉膛左右两侧火焰温度存在偏差,实际燃用煤种比设计煤种灰分高,A、B两侧引风机出力不均,升负荷速率偏快等是造成屏过超温的原因.对此,采取了对锅炉燃烧进行优化,适当增加水冷壁的吹灰次数,并对断裂的A侧减温器喷管进行打磨修复等措施.实施后,A侧汽温可以控制在540℃以内,屏过出口超温问题得到了有效的控制.     

国产亚临界600MW机组煤粉炉优化技术

目前,国内很多火电厂燃用煤种与设计煤种偏差较大,由于煤的灰分增加,发热量降低等原因,导致锅炉运行中过热器和再热器管壁温度偏高,减温水量增大,排烟温度上升,锅炉热效率降低。分析了某台600MW机组锅炉的运行参数和燃用煤质等,找出了导致锅炉减温水量增大的原因。通过锅炉受热面改造,使锅炉热效率提高了1.52%,降低煤耗13.88g/(kW·h);再热器减温水量减少了64.65t/h,降低煤耗10.21g/(kW·h)。     

减温减压器变形泄漏原因分析

减温减压器是发电厂为其它用户供汽的重要设备，由于运行工况较为复杂，常会泄漏，严重影响设备的安全运行及向用户供汽。通过对减温减压器进行温度场测量和变形分析，找出了泄漏原因，实施改进后效果良好。     

火电厂高压加热器泄漏原因分析及对策

分析了高压加热器泄漏原因,认为主要为U形管本身泄漏以及管口与管板胀接、焊接等处存在缺陷所致。针对不同泄漏,提出了相应的处理对策,减少了高压加热器泄漏故障。     

600 MW机组锅炉过热器减温水导汽管的裂纹缺陷分析与处理

介绍了600 MW机组锅炉过热器减温水系统联箱导汽管存在的问题,分析了其产生裂纹的原因,提出了合理的处理措施和修复工艺,可为电站设备构件失效的预防和处理提供借鉴。     

微量喷水减温器管道泄漏原因分析和处理

某电厂3号锅炉低温再热器至高温再热器的微量喷水减温器出口后管道后弯头焊缝出现开裂和泄漏现象,通过对微量啧水系统进行试验和计算,从再热蒸汽温度调节方式、管道焊接工艺等方面分析了泄漏原因,指出锅炉存在微量喷水减温器结构设计和再热蒸汽温度调节方式不合理、管道焊接工艺不佳等问题,提出相应的处理和预防措施,如增大微量喷水减温器混...     

大武口电厂3号炉主汽温高原因分析及受热面改造

对大武口电厂3号炉主汽温度偏高的原因进行了分析，利用大修机会，进行了受热面的调整和改造。改造后，主汽温度和排烟温度均降至合理范围，达到了预期的目的。