密云水库引水隧洞水下井水口岩塞爆破水工模型试验研究

试验对深水岩塞爆破后缓冲坑泄渣的水力特性进行了研究。主要内容包括：缓冲坑泄渣全部通过闸门井的历时、缓冲坑至闸门井段典型断面的动态压力和在动水关闭闸门过程中作用在闸门上的水流脉动压力特性。得到浅型缓冲坑泄渣效果、典型断面压力峰值及其增值变化规律、闸上脉动压力幅值和频率变化等。所得成果为工程设计提供了论据。该项目是目前国内最深的水下岩塞爆破工程，并于１９９４年１０月２８日爆破成功。     

喀斯特地区水下岩塞爆破的研究──印江岩口特大型山体滑坡应急整治工程水下岩塞爆破设计与分析

印江岩口岩塞属大型深水岩塞，为泄碴、排孔、敞开式岩塞爆破类型，是特大型滑坡抢险救灾工程的技术关键。是我国首次采用的洞室无衬砌、泄水无闸门，岩碴处理无集碴坑或缓冲坑的条件下的岩塞爆破新技术，在喀斯特发育地区成功的应用；采用直径6m的排孔岩塞爆破，超过国内外5m的经验上限值。解决了碎石层及砂卵石层覆盖物下的岩塞爆破技术。爆破首次选用浆状炸药（第三代乳化炸药）。爆破后，预裂孔残孔率接近100％，进水口成型好，泄碴洞室磨蚀轻微，为国内外所罕见，被专家誉为1997年中国关键的一炮。     

响洪甸抽水蓄能电站岩塞爆破水工模型试验与实践

比较了响洪然抽水蓄能电站水下岩塞爆破水工模型试验和原型观测的结果，说明岩塞爆破水工模型试验能较好地模拟集碴坑的堆碴形态和闸门井涌浪等。     

响洪甸水下岩塞爆破集碴坑设计研究

1　工程概况响洪甸抽水蓄能电站集碴坑位于岩塞后部,事故检修闸门井前.岩塞爆破时,在闸门井后部设一堵头,爆破完成后,放下事故检修闸门,拆除堵头.岩塞和集碴坑部位主要为火山角砾岩和粗面岩,间断分布有凝灰角砾岩,岩塞轴线右侧凝灰角砾岩内局部有绿泥石化现象,呈团块状和囊状分布.集碴坑洞室埋藏在新鲜岩石内,开挖中未发现有断层出露,左壁岩石完整,右壁局部裂隙发育,岩石较破碎.岩石抗压强度70～100MPa.岩体透水性一般在地表15m范围内为较强透水带,ω值为0.1～0.51/min·m·m;15～25m深度为中等透水带,ω值为0.05～0.21/min·m·m,局部深层…     

引水隧洞进口岩塞爆破的水力计算

水面下引水隧洞进口岩塞爆破后，洞内的非恒以过程一般分为爆破阶段，泄碴阶段和闸门关闭阶段等，爆破阶段时间短，但流态复杂，泄碴阶段和闸门关闭阶段时间较长，且为有压管道的非恒定流动。通过对洞内水砂运动过程的分析，建立一套岩塞爆破洞内非恒定流的计算方法，从密云水库，香山水库隧洞岩塞爆破实例验证计算表明，方法合理，结果可靠，可用于类似工程的预报。     

高岩水库放空隧洞进口岩塞爆破设计

高岩水库放空隧洞进口施工，经技术经济比较，采用岩塞爆破方案。在借鉴国内岩塞爆破工程施工成功实践经验的基础上，我们根据高岩水库放空隧洞进水口具体的地形地质等条件，对岩塞采用排孔爆破方式和泄渣处理方案，并对岩塞体形和尺寸、炮孔布置和装药量进行了较详细的设计计算。     

某引水隧洞进口水下混凝土塞爆破

保定市王快一西大洋水库综合管理工程渠首引水隧洞采用竖井加平洞方案,平洞施工采用水库一侧预先设置的混凝土塞挡水,平洞施工完成后爆除混凝土塞实现取水。混凝土塞呈喇叭状,倾角为水平,塞体与岩体间设置的钢管和油毡形成薄弱面。爆破选用防水乳化炸药和国产电子雷管的毫秒延时起爆双网路,采用排孔爆破、周边未预裂爆破、岩碴处理无集碴坑或缓冲坑方案,取得了理想的爆破效果。     

响洪甸抽水蓄能工程进水口的岩塞爆破设计

介绍在原常规电站基础上扩建响洪甸抽水蓄能工程的情况。该工程输水系统上库进水口采用水下岩塞爆破形成 ,岩塞位于水下超过 3 0m深处 ,厚度 8m ,底部直径 9m ,于 1999年 8月 1日爆破成功。这是水下岩塞爆破首次用于抽水蓄能电站 ,并在爆破中采用了电磁雷管、梯形集碴坑、缓冲气垫等新技术。水下摄像及声纳测量说明 ,进水口形状完全达到设计要求 ,水下建筑完好无损 ,石碴全部堆积在集碴坑内。     

我国闸坝类泄流结构脉动压力谱密度特征研究综述

随着高水头、大流量泄流结构的兴建,高速泄洪水流产生的脉动荷载对泄流结构的安全影响巨大,特别是高速泄流诱发泄流结构振动问题尤为突出。在前人研究的基础上对我国闸坝等泄流结构上的脉动荷载谱密度特征进行了分析总结,总体上,脉动压力荷载的谱密度基本类型主要分为4种,其与水流的流态和泄流结构型式存在对应关系,闸坝泄流结构的脉动压力谱密度均属于4种基本类型中的一种或某几种的组合。从分析总结作用于导墙、闸门、闸墩上的脉动压力谱密度来看,其均属于窄带噪声谱。文章可供类似泄洪建筑物脉动压力研究参考。     

响洪甸抽水蓄能电站集碴坑施工

响洪甸抽水蓄能电站集碴坑横断面为城门洞型,顶部与岩塞体连接设有一过渡段,后部设一渐变段,与闸门井相连.为使岩塞爆破后的石碴不致进入引水洞而影响发电,设计在闸门井后建一混凝土堵头,以拦截石碴及承担动水压力作用.集碴坑主要工程量有石方洞挖12990m3,混凝土2056m3,预应力锚索48根,系统锚杆1200根,钢筋184t,固结灌浆2500m,回填灌浆650m2,多点位移计14个,锚杆应力计3个.顶拱混凝土内堆放有若干观测电缆及爆破电缆.1　工程地质及水文地质响洪甸抽水蓄能电站输水发电隧洞布置在西淠河左岸,其进口段距左坝头210m,在进口段下游侧约20m处为一…     

有压隧洞流量系数与闸门开度的关系

通过理论分析和模型试验的方法，系统研究了有压隧洞在闸门各开度时的泄流能力问题，得到了闸门不同开度时对泄流能力影响的定量关系，与试验成果吻合良好，表明闸门开度越小，沿程水头损失和隧洞其他部位局部水头损失越小，但闸门处的局部损失越大，反之亦然，两者综合作用对泄流产生影响。     

基于明满流瞬变计算方法的大型灌区输水隧洞最优泄水流量计算

为了明确输水隧洞内的明满流水力瞬变过程以及优化泄水闸的泄水流量,介绍了圆形输水隧洞中明满交替水流水力瞬变计算原理和方法.以某大型灌区干渠工程为例,根据窄缝法计算原理,采用显式差分中的扩散法,对圆形输水隧洞中的明满交替水流进行了水力瞬变计算研究.给出了圆形隧洞瞬变流计算的水力要素计算公式,得到了输水流量变化时隧洞不同断面...     

窄河道大交角泄洪洞出口体型优化试验研究

某电站深孔泄洪洞下泄流量大,水头高,出口位置处河道狭窄,泄洪洞轴线与河道交角大,且离电站尾水出口近。针对以上特点,本文对深孔泄洪洞出口体型提出斜切扭曲挑坎和窄缝挑坎两个方案,并分别进行了优化试验研究,结果表明:斜切扭曲挑坎方案和窄缝挑坎方案的归槽情况都较好,涌浪最大的地方及冲坑最深点均在山嘴处;斜切扭曲挑坎方案的冲坑较浅,但涌浪高且电站尾水处可能有泥沙进入;窄缝挑坎方案对电站尾水影响小,但冲坑深度较斜切扭曲挑坎方案大。     

宁夏引黄灌区干渠直开口出流流态及流量分析

宁夏引黄灌区干渠直开口(斗口)结构是闸门加涵洞的结合体,水流通过闸孔在涵洞中呈现极为复杂的流态,有自由出流、淹没出流以及有压管流流态,并且交替变化。通过试验提出,当闸后某断面水深较小,且下游水深小于水跃的第二共轭水深时,可以按自由出流计算流量;当此水深小于或等于涵洞高度,且下游水深大于水跃的第二共轭水深时,可以按淹没出流计算流量;当此水深大于涵洞高度,且下游水深大于水跃的第二共轭水深时,可按有压管流计算流量。同时,提出了相应的流量计算公式,可供工程设计和管理使用。     

大型油轮压载水舱泥沙淤积试验研究

大型油轮进入多沙水域,停泊港口置换压载舱水时,舱内泥沙沉积于压载水舱底部,很难清淤。将压载水舱分隔为边舱和底舱,以边舱作为泥沙沉淀舱,泥沙沉淀后较清水体流入底舱,是治理压载水舱泥沙淤积的一种新方法。以舟山地区多沙水域为背景,建立了大型油轮压载水舱边舱正态水沙模型,提出了压载水舱不同结构形式下的压舱水流动方法,通过多组次试验,分析了油轮压载水舱泥沙的淤积过程和沉积规律,优选了压载水舱泥沙落淤最佳结构方案。研究结果表明:通过油轮压载水舱边舱沉淀泥沙的方法,能使压载水中约80％的泥沙落淤,仅20％左右泥沙进入底舱。该模型试验为国内首次大比尺船舶压载水舱泥沙淤积试验,可为大型油轮、船舶压载水舱泥沙治理提供新的途径。     

石屑水泥管在农田地下排水工程中的推广应用

通过技术引进和试验，利用当地采石场废弃的石屑研制经济有效的暗管管材，应用治理渍害稻田地下暗管排水工程技术，并合理确定暗管埋深及间距，有效地排除了田间渍水，改善了土壤生态环境，提高了作物产量，同时进一步研究了石屑水泥管管材配比及管子结构，提高了管材性能，减少了工程投资，并对石屑水泥管地下排水工程的施工和运行管理等进行了探讨和部结。     

长距离有压输水系统空气阀排气流量系数研究

在长距离有压输水系统中,空气阀防护水锤的效果往往与其进排气流量系数密切相关,而通常在进行空气阀的进排气流量计算时认为进排气流量系数为常量。研究通过分析比较空气阀排气性能规范实测数据与理论计算结果,得出空气阀的排气流量系数是随着阀内外压差的变化而变化的,应是一动态的系数,且工程实例计算结果表明排气流量系数采用固定值和动态值得到的空气阀的进排气特性有明显差别,从而为更准确模拟长距离有压输水系统的水力过渡过程提供技术依据。     

弧形闸门动水启闭力数值模拟

为研究弧形闸门的动水启闭力问题,以N-S方程为流体控制方程,结合k-ε湍流模型,采用VOF方法追踪闸门泄水时的自由表面,以小湾水电站泄洪洞弧形工作闸门为例,对固定在某一开度泄水时的流场进行数值模拟,求解出作用于闸门上的水压力大小和分布情况,并将结果与模型试验测得的结果进行对比。在此基础上,考虑闸门自重、铰轴摩阻力、止水摩阻力、上托力和下吸力对闸门启闭力的影响,得到最终所需的闸门动水启闭力,与模型试验测得的闸门启闭力作对比,验证数值模拟方法的正确性和可行性。