支承式支座容器下封头与筒体焊接处距离支座底部高度的精确计算

《化工设备设计》89年第2期发表了“支承式支座容器下封头与筒体焊接处距离支座底部高度”一文。该文在计算 h_1时,分两步进行,而其中 h′_1=S_h+S′_h/cosα是近似的(见原文),其实 h_1完全可按椭圆方程直接求得(同原文中 h″_1求法)本文通过简捷的数学推导,得出精确的计算公式。     

浅谈压力容器椭圆封头制造中25mm直边高度的选用

针对压力容器产品使用的椭圆形封头标准中规定的直边高度25 mm的进行研究,为以后提高产品质量积累了一定的经验,对于部分椭圆封头的直边高度,应当谨慎选用25 mm参数。     

壳体元件连接处附加弯矩的近似计算式

本文汇集：（１）平封头－－圆筒，（２）半球形封头－－圆筒，（３）不同厚度的圆筒，（４）无折边球形封头－－圆筒，（５）无折边锥形封头－－圆筒的连接处附加弯矩附加剪力的近似计算式，并说明其中各无量纲参量的意义、式子适用范围及精度等。多数式子已分别见于有关文章，少数则为本文首次公式发表。平封头过渡圆处的最大局部应力近似计算式也列于本文中。     

设备质心距支座垂直距离对结构内力的影响

某些化工设备支座的支承位置有上部悬挂式和底部支承式,设备质心距支座有一定距离,在水平地震力和风荷载作用下,支座处产生弯矩,尤其是悬挂设备产生的弯矩,在结构内力计算时被忽略,指出了忽略原因以及对结构安全的危害程度。     

壳体元件连接处附加弯矩的近似计算式

本文汇集:(1)平封头—圆筒,(2)半球形封头—圆筒,(3)不同厚度的圆筒,(4)无折边球形封头—圆筒,(5)无折边锥形封头—圆筒的连接处附加弯矩及附加剪力的近似计算式,并说明其中各无量纲参量的意义、式子适用范围及精度等。多数式子已分别见于有关文章,少数则为本文首次公开发表。平封头过渡圆角处的最大局部应力近似计算式也列于本文中。     

封头毛坯边角料的合理应用

本文将椭圆封头下料与鞍式支座腹板下料结合起来,能充分利用边角料,且省时。     

对标准椭圆形封头直边高度的分析

从受力角度分析,标准椭圆形封头可以不设置直边。JB1154-73规定,标准椭圆形封头的直边高度有25、40、50 mm 三种。随着壁厚的增加,直边高度跳跃式地增加,可见,关于椭圆形封头直边高度的规定是不太严格的,见表1。     

钢制薄壁内压短圆筒承载能力的试验研究

通过试验对16 MnR钢制薄壁内压短圆筒的承载能力进行了研究;建立了薄壁短圆筒屈服强度和爆破强度的经验公式;得到了区分内压长短圆筒的临界长度计算公式;分析了封头结构对16 MnR钢制薄壁短圆筒屈服强度和爆破强度的加强程度和加强范围的影响。结果表明:标准椭圆封头对短圆筒爆破强度的加强范围比屈服强度的广;碟形封头对短圆筒爆破强度和屈服强度的加强范围基本无差异;标准椭圆封头对16MnR钢制薄壁内压短圆筒屈服强度和爆破强度的加强作用比采用碟形封头的大,其加强范围也比采用碟形封头的广。     

支承式支座容器下封头与筒体焊接处到距离支座底部高度的正确计算

《化工设备设计》89年第2期和第6期分别发表了按题意计算度高的文章。二篇文章从不同的角度对 H_x 计算方法进行了数学推导。在推导过程中,他们都忽视了一个重要问题:即按支承式支座标准(JBll66-81)选取支座时,该标准支座存在一个支承宽度6和立板厚s,使下封头(包括带垫板)与支座立板接触点不是     

基于ANSYS的立式容器用支承式支座设计

以15 m~3低温立式储罐为例,利用有限元分析软件ANSYS对直接选用JB/T 4712中标准支承式支座的低温立式容器的封头局部应力进行分析和校核,校核显示封头局部应力不能满足要求,针对这一现象,重点介绍了一种结构改进型支座,并将其与单纯增加设计尺寸的参数改进型支座进行对比,通过有限元分析结果对比,验证了在设备受力改善和结构优化方面,结构改进型支座效果均优于参数改进型支座;此外,该结构改进型支座还能明显节约成本。该支座在实际使用过程中效果良好。     

拼装筒体和封头的装置

<正> 在加工椭圆型或球型封头的容器时,封头和筒体接缝部分有很大的刚度,需要很大的力的挤压才能使筒体和封头直边接缝部分平整。所以在拼装不易变形的封头直边和较易变形的筒体时,如部件连接的椭圆度不平整,一般是将较易变形的(筒体)边向较难变形的(封头)直边调整,到后期以手工操作借助夹板或楔铁实现这些工序,然后对部件对接部分进行焊接。 全苏化工装备设计科学研究院研究制造出一种机械装置可以沿全部周边接缝一下子     

浅析硫酸干吸塔塔底封头支座处局部应力计算与校核

参考球壳局部应力计算方法,以工程实际中1台吸收塔为例,浅析了硫酸干吸塔塔底支座处封头局部应力的计算方法,并按照应力分析方法进行了校核,可供硫酸干吸塔塔底采用支承式支座设计时参考。     

0Cr13不锈钢制薄壁内压短圆筒的静强度

对0Cr13不锈钢制薄壁内压短圆筒的静强度进行试验研究,结果表明:标准椭圆封头和碟形封头可提高不锈钢制薄壁内压短圆筒的静强度.同时得到确定0Cr13不锈钢制薄壁内压短圆筒静强度的经验公式,区分内压长、短圆筒的临界长度计算公式.     

关于“支承式支座容器下封头与筒体焊接处距离支座底部高度的精确计算”一文的商榷

《化工设备设计》1989年第2期、1989年第6期连续刊载了此类文章,文中提出的计算公式推导思路清晰合理,公式基本正确。但似有一小疏漏,仅提出些微浅见,供商榷(本文中论及的支座即指JB 1166-81支承式支座,封头系指JB1154-73标准椭圆形封头,且为容器的下封头。) 按图1,将封头外缘与肋顶的接触点(公式中的计算基点)标为M,显然点M与封头中心轴的距离     

立式搅拌容器椭圆封头盛液高度的快速计算

搅拌容器已在工业生产中得到广泛应用 ,许多时候都是初装量不满搅拌容器的下部椭圆封头 ,而此时又需要搅拌能搅拌得到初装液。为了确定搅拌的高度应首先知道液位高度。为了能快速得到任意搅拌容器充装量所对应的液位高度 ,笔者对椭圆封头的任意液位高度对应的充装量的关系式进行了推导 ,并对之进行了数学处理 ,使之能快速而准确地解决问题。1　公式推导对搅拌容器椭圆封头建立坐标系 ,如图 1所示。此时椭圆的方程式为 :x2a2 + y2b2 =1 ( 1 )图 1　椭圆封头结构示意图对于标准椭圆封头a =2b ,式 ( 1 )可改写成 :x2 =4(b2 - y2 ) ( 2 )在图 1…     

支承式支座容器下封头与筒体焊接处距离支座底部高度

问题的提出对于钢制化工立式容器来说,一般中小型设备,在设计中均采用支承式标准支座(JB 1166—81)。这样既节省了大量有关封头应力的计算,又可以做到安全可靠,同时也使设     

推荐确定支承式支脚高度的参数表

立式容器或设备的设计高度必须满足工艺接管等方面的要求。在设计非标准或选用标准的支承式支脚高度(包括支承式支座,下简称支脚)时,如图1所示:     

奥氏体不锈钢椭圆封头直边轴向裂纹的产生与防治

为了认识奥氏体不锈钢椭圆封头直边轴向裂纹产生的原因，对封头压制过程中毛坯法兰区的应力状态、应变状态、金属流动方向进行了分析。提出尽量减小坯料直径，减小相对厚度，避免使用1Cr18Ni9Ti材料的防治方法。并提出了渗透、X光和超声波等探伤措施。     

特大型铝合金封头成型工艺技术攻关小组

<正>团队带头人:邱建明团队成员:邱建明胡成龙韩森富谢红伟林祖胜邵岳平封头形状尺寸的几个主要技术指标,如:封头高度、内直径公差、外圆周长、最小壁厚、大/小R尺寸、直边高度、直边斜度等,其中最小壁厚通常在小R部位,因为在旋压成型过程中,该部位材料变形量最大,故材料减薄量也是最大的。热旋压成形的铝合金封头(温度一般是在300℃~420℃之间)特别明显。对最小壁厚的测量,以往都是要等封头冷却至常温后,才可用普通超声测厚仪测定     

推荐一种卧式液氨贮罐计量方法

<正> 氮肥厂用卧式液氨贮罐是由一个圆筒和两个椭圆封头构成的。如下图: 生产的液氨是从底部向上填充的,必须用液氨的装填高度去确定所装液氨的体积。有的厂曾采用装水计量法来找高度(h)与体积V的函数关系,即已知装入水量,记下液位高度,制作V(h)标尺,安装于贮罐的液位计上,由液位高度读出液氨体积数或重量