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采用MBBR对中部地区某城镇污水处理厂原有A2/O工艺进行改造,在前期小试的基础上分别在好氧池1和好氧池2中投加30%的聚乙烯K3型填料,控制好氧池内气水比分别为6:1和8:1,混合液回流比150%,污泥回流比50%,生物反应池总水力停留时间为6.37h,好氧池溶解氧控制在2~3mg/L,温度为12~28℃时,试验稳定运行6个月,在不投加絮凝剂的情况下,二沉池出水平均浓度COD(?)≤37mg/L、NH3—N≤2.9mg/L、TN≤13mg/L、TP≤0.67mg/L,均能稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918—2002)一级A标准。经济分析表明,改造后的运行费用约为0.41元/m3,小于改造前的0.46元/m3。 相似文献
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《给水排水》2015,(Z1)
基于北京市最新地方污染物排放标准,采用A2/O—MBR工艺开展对生活污水的净化效果研究。结果表明,提高好氧池DO浓度可使COD、NH3—N和TP去除率均有所增加,TN先增长后下降;提高内回流比对COD、NH3—N和TP等指标的去除效果并不显著,但TN去除率有所提高;延长HRT可在一定程度上提高COD、NH3—N和TN去除率,但增幅呈下降趋势。膜污染速率随运行时间增加,提高膜通量将加速膜污染,主要由于混合液性能变化致使膜过滤阻力增长。在DO浓度为2.0mg/L、内回流比为250%、HRT为9h的系统优化参数下,经臭氧消毒20min后,工艺出水稳定且主要水质指标满足《北京市城镇污水处理厂污染物排放标准》(DB 11890—2012)的新建污水处理厂A标准。 相似文献
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通过小试结合模拟计算,分析了某污水处理厂现有运行存在的不足.试验表明,内回流比对提高脱氮率的作用是有限制条件的;对于溶解氧的控制,要根据系统硝化反应的需要来确定;缺氧区/总体积的比例是影响脱氮效果的一个关键因素,在保证硝化不受影响的前提下,增大缺氧区使反硝化进行得更充分,有助于提高系统的脱氮能力.通过模拟计算,对其工艺参数进行了优化组合,在不改变池容、不增加其他处理设施的情况下提出了优化方案,确定其最佳工艺控制参数为:缺氧区/总体积的比例为0.45,混合液内回流比为200%,好氧区溶解氧2 mg/L.调整后的出水总氮为21.77 mg/L,去除率较改造前提高了4%,出水氨氮浓度为1.16 mg/L,去除率提高了7.2 %. 相似文献
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以海河流域某工业园区采用UCT(悬浮填料)工艺的高排放标准污水处理厂为例,结合生产运行实际,对诊断的运行问题进行了分析,并对其精细化优化运行措施进行了研究,结果表明:通过优化碳源投加点(由缺氧池1改至"厌氧池"),在硝化液DO为6.89mg/L和内回流比200%下,系统脱氮效能强化约5mg/L;通过将厌氧池改为消氧区并按AO脱氮工艺运行,可控制硝化液高浓度DO导致的进水碳源损耗,在内回流比200%和硝化液DO为3~4mg/L下,系统脱氮效能平均强化2.14mg/L,可节省碳源乙酸钠溶液投加成本7.1万元/月,节省运行电费2.4万元/月;通过基于进水磷酸盐浓度确定化学协同除磷药剂投加量,在99%进水磷酸盐不超过1.18mg/L和PAC溶液投加量20mg/L下,二级出水磷酸盐通常不超过0.24mg/L,与优化前相比,化学协同除磷药剂投加量降低120mg/L,节省投加成本8.6万元/月;通过提升二沉池集水槽液位控制跌水充氧作用,低温季节反硝化滤池单元碳源投加量可降低约7mg/LCOD,投加成本可节省约7.1万元/月。 相似文献
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北京某临时污水处理厂设计处理能力为5 000 m3/d,进水水质具有明显的低碳氮比特点。项目采用A/A/O+MBR的生化处理工艺,兼顾多途径脱氮的设计思路,出水水质满足DB 11/890—2012《北京市城镇污水处理厂水污染物排放标准》表1中B标准限值要求。工艺设计上,多级混合液回流富集了DPAOs、GAOs及DNB等功能菌群,通过降低溶解氧浓度,系统兼具短程硝化反硝化、好氧反硝化、厌氧氨氧化的能力,这为低C/N废水高效脱氮除磷提供了保障。生化池采用围堰式箱体结构,其良好的抗渗能力避免地下水污染;自动化控制系统实现了全厂区智能化运行,为低碳氮化废水处理工程应用提供参考。 相似文献
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结合清潭污水处理厂一级A提标改造工程实例,通过全流程生产性测试和主要功能单元的模拟试验,对回流污泥内源反硝化强化环沟型改良A2/O工艺的脱氮除磷特性进行了分析。结果表明,回流污泥内源反硝化池HRT为3.2h时,内源反硝化NO-3—N去除量为9.6mg/L,污泥内源反硝化速率为0.68mgNO-3—N/(gVSS·h);在进水COD/TN为3.3的条件下,工艺脱氮能力高达35mg/L,回流污泥内源反硝化池、缺氧池和生物同化作用对工艺脱氮的贡献率分别为27.4%、44%和28.6%。通过将初沉池改造为回流污泥内源反硝化池,工艺脱氮能力提高37.8%;在进水PO3-4浓度均值为3.22mg/L时,好氧池出水PO3-4可达0.3mg/L以下,厌氧池厌氧释磷作用显著,PO3-4释放量高达8.3mg/L,污泥厌氧释磷速率为9.68mgPO3-4/(gVSS·h)。 相似文献
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2013年,西安市污水处理厂出水将达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)一级A标准,分析了西安市第五污水处理厂工艺特征及运行现状,对污水处理厂工艺优化与提标改造进行研究,认为通过降低初沉池水力停留时间以减少有机物过多流失、量化分段进水流量实现碳源优化配置等改造措施及优化控制生化池溶解氧、污泥回流比、污泥龄等工况,可强化系统脱氮除磷效果,提高系统出水水质,TN、TP、COD等指标基本可达到一级A标准。但出水SS过高仍制约了污水处理厂的一级A全面达标,需对出水进行进一步的终端控制。项目研究为污水处理厂后期的提标改造工程提供运行参数及技术指导。 相似文献
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溶解氧对A~2/O工艺脱氮除磷效果的影响及解决方法 总被引:7,自引:0,他引:7
溶解氧对微生物生长的影响很大,通过溶解氧对硝化、反硝化、除磷的影响试验,详细论述了溶解氧对A2/O工艺脱氮除磷的效果影响.试验结果表明,在保证足够好氧泥龄的前提下,提高曝气池的溶解氧,可以改善硝化效果.在好氧段末端设置20~30 min的非曝气区,可以使内回流中的DO降低2~3 mg/L,当内回流比为400%时可节约碳源28~41 mg/L.曝气段中过度曝气会造成生物除磷能力下降.因此,必须通过自动控制维持好氧段的溶解氧在合理水平,并通过设立非曝气区和预缺氧区,消除内外回流中溶解氧过高造成的缺氧区和厌氧区氧化还原电位的提高,从而保证进水中碳源有效用于脱氮除磷. 相似文献
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好氧池溶解氧对MBR工艺处理效果及运行能耗的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用倒置A2/O型MBR中试装置,分别在夏季和冬季,通过控制好氧池DO水平,研究好氧池DO对MBR工艺处理效果的影响.试验结果表明:对于试验原水水质,在夏季,当好氧池DO为0.3~0.4 mg/L时,出水水质能够达到<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB 18918-2002)一级A标准;在冬季,硝化菌对DO的要求较高,必须维持好氧池DO在1 mg/L以上,出水水质才能达到一级A标准.运行能耗分析表明,与好氧池DO为2 mg/L比较,当DO为0.4 mg/L与1 mg/L时,可分别减少供气量17.8%与11.9%. 相似文献
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介绍了在天津地方标准要求下津沽污水处理厂提标改造措施及效果。进水低C/N条件下,在生物段保留多点进水基础上优化了内回流及好氧池曝气方式,并将深床滤池改造为反硝化深床滤池以保障脱氮效果;在滤池后增加了臭氧氧化工艺以提高出水COD达标稳定性并可面向未来新兴微量污染物去除需求。提标改造效果良好,出水各项指标均满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》(DB 12/599—2015)A类标准;有机物、氮和磷主要依靠生物二级处理去除,深度处理段显著提升了出水水质,对COD、TN、NH_3-N、TP、SS和色度稳定达标起到了保障作用。 相似文献
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针对氧化沟型A2/O工艺污水处理厂存在的脱氮效率低及运行能耗高的问题,以稳定运行、安全运行和节能降耗为目标,提出基于“立足现有、调控提升、稳定达标、节能降耗”的精细化调控理念,以及调控运行参数、碳源分配、曝气模式的精细化调控措施,并进行中试研究及生产实践.结果表明,调控后污水处理厂出水水质均可稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)一级B标准.出水TN从15.2~26.5mg/L下降到9.3~13.5mg/L,去除率从39.5%提高到71.7%;出水TP从0.42~0.92mg/L下降到0.33~0.70mg/L,去除率从86.7%提高到91.4%;单位水量电耗从0.343kW·h/m3下降到0.280kW.h/m3,下降了18%;通过精细化调控实现了氧化沟型A2/O工艺的功能提升. 相似文献
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改良氧化沟工艺强化脱氮除磷试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用改良氧化沟试验装置处理生活污水。为了提高脱氮除磷效率,对改良氧化沟的曝气量进行了优化,在氧化沟的前三个廊道设置缺氧区,将其运行方式改变为缺氧—厌氧—缺氧好氧,在提高氮磷去除效率的同时降低了能耗。试验结果表明,稳定运行阶段,二沉池出水COD_(Cr)、TN、NH3 N和TP的平均浓度分别为37 mg/L、8.9 mg/L、0.5 mg/L和0.39 mg/L,平均去除率分别为92%、83%、99%和92%,均稳定达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918 2002)一级A标准要求。 相似文献
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为实现BAF工艺的高效稳定脱氮,采用了外加碳源的后置反硝化三级BAF工艺(C+N+DN).研究了水温、污染物负荷、硝化液回流等条件下低碳氮比生活污水的脱氮效果.结果表明,在无硝化液回流的条件下,水温高于23℃时,系统具有高效稳定的脱氮效果,出水NH3-N稳定低于5 mg/L;水温低于23℃时,系统出水NH3-N明显升高.当水温为12~23℃时,采取50%硝化液回流并降低负荷后,硝化和反硝化效果明显提高,C柱和N柱对NH3-N和TN的去除率分别提高了19%和22%,最终出水中NH3-N与TN稳定达到<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB18918-2002)一级A标准. 相似文献