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嵇安森 《安徽电力科技信息》2007,(3):5-6
马钢热电厂3号机系哈尔滨汽轮机有限责任公司生产的C50-8.83/1.275型抽汽凝汽式汽轮机。2007年3月大修,揭缸后发现第11压力级(即第12级)叶片关门片向径向外突出约2mm(T型叶根),顺转向第24片叶片在T型叶根下直拐角处断裂甩出,相邻两片叶片及围带部分损坏,为此我们对该叶片断裂事故的原因进行了分析,提出了处理对策。 相似文献
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一、前言利用超声波的表面波,对已安装、运行的汽轮机叶片的叶身和叶根进行定期探伤,是防止或减少叶片断裂事故的有效措施之一。由于叶片间隙较小;叶根结构复杂,使用一般的超声表面波探头不能进行检查,必需采用微型表面波探头。但国内尚未生产过此类探头,为了满足国内电力工业生产中的迫切需要,汕头超声电子仪器厂,热工研究所共同组织试制了这种探头。微型表面波探头,外型尺寸分别为22×12×10mm~3和22×10×10mm~3,并分为带线和脱线的两个类型。见图1、2、3。 相似文献
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宝鸡发电厂3、4号汽轮机为捷制VK—50型五万瓩汽轮机。同类型机组国内尚有九台,分布在辽宁(5台)、唐山(2台)、谏壁(2台)等发电厂。该型机组自投运以来,最后五级的动叶片均发生过不同程度的叶片断裂事故,成为国内近几年来频发性叶片断裂事故的典型机组之一。其中,尤以第14级(高压缸末级)的动叶片事故最为频繁,损坏情况比较严重。第15、16级叶片断裂事故也比较多。自水电部1971年7月在谏壁发电厂召开的“捷制汽轮机叶片断裂问题座谈会”以来,各电厂和有关单位根据会议“纪要”的精神(资料[1]),为提高事故级叶片的安全运行水平,做了大量的工作,积累了丰富的经验。我所曾协助宝鸡等发电厂在原叶片和叶轮的条件下对第16 相似文献
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东德造K116/50/20(K106/50/20)型汽轮机,国内共有八台。由于叶片设计上的缺陷,在机组出厂前或安装前东德制造厂已将全部八台机的第16级动叶片割短。这些机组从1968年起陆续投入运行,不仅因叶片割短等原因使经济性大大降低,而且第16级及第15级叶片还多次发生断裂事故,严重威胁机组安全运行,过去采取的一些措施也未能有效地防止事故的发生。本报告是叙述我们研究第16级叶片断裂事故的原因,着重用弹塑性理论对叶根强度进行详细计算的情况,并提出断裂原因的分析意见与改进措施。 相似文献
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对平圩发电有限公司2台引进型600MW汽轮机“474”叶片、叶根、轮缘事故原因作了分析,认为叶片断裂的原因主要由于单节线扭振共振,加之某些缺陷引起的应力集中所致;叶根、轮缘裂纹的原因,主要由于该级叶根设计单薄、强度裕量小等诸多因素造成叶根齿受力状况的 变化,使叶根齿局部应力过大、二阶频率下降落入共振的边缘,加之应力集中,过渡区腐蚀环境的影响等,使叶根安全裕度下降,累积疲劳所致。 相似文献
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一、叶片事故概况黄石电厂8号汽轮机是东方汽轮机厂生产的,于1975年投入运行。20级叶片原采用323mm自由叶片,因蒸汽弯应力为259kgf/cm~2,其安全倍率A_b=2.5,小于安全倍率界限值[A_b]=3.5。鉴于有关电厂叶片事故情况,不久制造厂又加第2根φ6.5mm纵向剖分整圈松拉金,位置分别为0.5l、0.75l处,其安全倍率提高到A_b=5。采取这一措施后,叶片事故虽然减少,但叶轮轮缘仍发生裂纹,因此,1980年制造厂在重新给电厂提供新汽轮机转子时(1977年因发生水冲击,不少级叶片断裂损伤严重而报废),将20级叶片改为苏1146原叶型(ι=313mm)及原结构连接方式(叉型叶根,两道焊接拉金,第一道拉金为 相似文献
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一台C50-8.83/0.118型汽轮机No19级叶片连续三次发生断裂事故,严重影响机组安全运行。本文对事故原因进行分析,提出预与改进措施。 相似文献
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介绍了大功率汽轮机叉型叶根叶片、枞树型叶根叶片、叶身和叶根过渡区、拉筋、围带的检测方法。提出应进一步完善和开发短前沿、小晶片、低噪声的微型探头,以提高检验结果的可靠性和准确性,为末级长叶片安全运行和监督提供有效的手段。 相似文献
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<正>在美国,有许多汽轮机已运行25年或者甚至更长。对这些汽轮机组(包括火电和核电)而言,汽轮机叶片事故特别是低压叶片事故是汽轮机强迫停机的主要原困之一。典型的叶片事故有:①叶片型面的裂纹,②拉金损坏,③围带裂纹或损坏,④叶根裂纹,⑤转子/叶片的附件裂纹,⑥司太立合金片松动等。在汽轮机低压缸最后4级叶片上都产生过上述事故。 相似文献
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我厂两台300MW机组(即12号机、13号机)自1974年、76年分别投运后,叶片相继发生了一些问题。后来通过与制造厂一起进行了完善化改进,断叶片事故已大为减少。现将叶片的改进工作做一简介。 1.12号机高压调节级纵树型叶根、齿曾连续发生两次大批裂纹事故叶片断裂情况见图1。主要原因是:叶片与叶轮的材料线膨胀系数不同,而且叶根间的止振圆销未能起到 相似文献
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某型汽轮机低压次末级动叶片优化前后均出现了次叶片断裂和裂纹故障问题,为了查明该型叶片故障原因以防止后续再次发生,对叶片故障情况、运行参数及历史记录等进行检查,对部分故障叶片材料和断口进行理化检验分析,并采用有限元法对优化前后叶片离心应力和轮系振动特性进行数值分析。结果表明:叶片断口为高周疲劳断裂;优化前叶片出汽侧内弧面顶部与围带连接过渡处产生裂纹并断裂的主要原因是工作状态下叶片产生较大的扭转恢复,使围带发生严重挤压,在出汽侧内弧面顶部与围带连接过渡处产生应力集中和疲劳损伤,叶根结构设计不合理是叶片叶根发生高周疲劳开裂的主要因素,而叶片叶轮系统6节径1阶振动落入“三重点”共振区是叶片故障的次要因素;优化后叶片叶根断裂的主要原因为叶根结构设计不合理,而叶片叶轮系统11节径2阶振动落入“三重点”共振区是叶片叶根故障产生的次要因素。 相似文献