多支座卧式容器设计计算

大型卧式容器通常采用多支座支承,但多支承卧式容器的设计计算较为困难。多支座卧式容器一般可以看作是超静定的连续梁,利用奇异函数和拉普拉斯变换导出了求解弯曲问题的普遍表达式,根据多支承问题的特点编制了计算程序,可以快速方便地对各种型式的卧式容器多支承问题进行计算。     

非裙座支承立式容器设计问题探讨

文章对非裙座支承立式容器几种支承型式的选择以及设计计算中经常遇到的问题进行了探讨:小型非裙座支承立式容器壳体无需进行风载和地震作用的弯矩计算;支腿计算方法应考虑支腿数量和布置形式;通过改变耳座结构设计可使其在壳体上产生的局部应力大大改善;从工程角度,可对框架上的容器的地震作用及小型直立容器的垂直地震作用进行简化计算。并就现行容器支座标准进行了分析和比较,供同行参考。     

钻机底座的一种简化计算

文章针对ZJ32П型钻机底座的具体构造和传力特点,提出一种对其进行强度计算的简化力学模型——支承于刚性基础上的平面刚架模型,对这一模型的可行性进行了理论探讨,提供了实际计算的有关资料。这一模型可简化计算工作,又不致引起过大误差。     

大直径立式容器非标准支承式支座校核

以工程实际中1台立式容器非标准支承式支座的受力为例进行分析计算,给出了该非标准支承式支座本体许用载荷以及由封头限定的支座许用垂直载荷的计算方法,并按照应力分析计算法进行了校核,其结果可供非标准支承式支座设计时参考。     

Ф4050mm×16mm×26800mm立式空气冷却塔卧式水压试验

针对高26 800mm、内径4 050mm、水压试验时充水总质量达375t的立式空气冷却塔进行卧式水压试验的支承问题,进行了2支座和多支座支承时支座的受力、设备筒体的挠度以及支座处设备筒体的周向应力的分析。根据分析结果,利用4支座支承方式顺利完成了立式空气冷却塔卧式水压试验。     

脱臭塔支承圈校核有限元分析

利用ANSYS软件建立脱臭塔器支撑圈的力学模型，计算分析了支撑圈强度和刚度，得到了支承圄在工作状态下的应力和位移分布规律，分析表明：支承圈不会发生强度和刚度失效，但支承圈采用矩形截面结构并不合理。     

T型浮头管板强度计算方法的分析与比较

讨论了T型后端结构型式浮头式换热器浮动管板的强度计算。详细地分析了此类型管板的受力,充分利用现有的其他型式管板计算模型,通过忽略假想壳程筒体对管板的作用,提出一种新的T型浮动管板的计算方法;并通过实际算例,对这种计算方法与TEMA的计算方法及现有标准提供的设计方法得到的结果进行了分析和比较。计算结果表明,这种计算方法可应用于工程设计,为T型后端结构型式浮头式换热器浮动管板的设计提供了一种有效地参考。     

单级离心抽油泵泵轴可靠性设计与试验

单级离心抽油泵泵轴承受的扭矩和径向力是泵轴失效的主要因素,在进行可靠性设计时,应根据扭矩作用下的刚度条件确定最小轴径。给出泵轴的设计公式,理论计算与试验结果基本一致。指出改进泵轴结构、缩短轴的支承跨度,可提高泵轴刚度,从而提高泵轴的使用可靠性。     

抽油机加载型式试验方法

在对目前采用的抽油机吊挂重物加载型式试验系统和液压加载型式试验系统进行对比分析的基础上,推荐一种较理想的斜面重物加载型式试验系统。该系统利用斜面滑动摩擦力形成的上、下冲程载荷差,以及采用弹性系统模拟抽油杆柱和油管柱的弹性变形,可以较真实地模拟抽油机工作时的油井工况。     

空冷器管箱设计与配管设计的影响作用研究

文章基于某海外项目空气冷却器管箱部分的设计调整实例,阐述了通过改进空气冷却器管箱与管束侧梁的支承方式及调整其支承间隙、使管道外力荷载满足API 661标准允许受力的要求并通过管箱支架校核的方法及过程。在此基础上得出了空冷器管束在应力分析过程中精确的模拟方式、空冷器管箱支承处的校核方法以及空冷器管束支架的支撑形式和预留间隙的大小对空冷器配管设计的影响方式。     

汽轮机冷凝液泵轴承损坏原因分析与处理

针对汽轮发电机冷凝液泵轴承经常损坏的问题,通过对轴的强度计算和轴承所受轴向力的计算分析,认为其主要原因是泵运行时实际动载荷大于轴承的设计动载荷,以此为依据,提出了相应的解决对策。     

40AY-80×2悬臂式两级单吸泵断轴的原因分析及改进措施

40AY 80× 2泵经常发生断轴故障 ,影响了生产。经分析计算 ,发现泵轴的计算强度不够。改造后 ,泵运行平稳 ,再未发生类似故障 ,为安全生产奠定了良好的基础。     

钻井泵用灌注泵轴封系统的研究

由于钻井泵用灌注泵的特殊工作条件,工作时泵轴产生较大挠曲和振动,从而造成轴封泄漏。提高灌注泵轴封可靠性的关键在于减小轴封间隙和轴封两端压差。为确保灌注泵可靠工作,提出改进措施：（１）采用改型环形泵体降低叶轮的径向力,减小轴封间隙,抑制泄漏;（２）采用背叶片降低叶片根部压头,获得微压,使轴封两端承受较小压差;（３）采用螺旋密封降低轴封两端压差,在保持微压的同时避免出现负压,密封效果更好;（４）采用反压式填料密封结构,在很小的压紧力下,即可保证密封;（５）采用具有润滑功效的柔性石墨填料,即使发生轴封泄漏,进入石墨内部的固相颗粒也将随着石墨的消耗而被钻井液吸收     

液下泵轴承部件的结构与设计

介绍了适用于液下泵的几种轴承部件结构,分析了其结构特点,提出了适用于稀油润滑结构的离心式输油器进油端的压力计算方法。     

石油化工用磁力传动离心管道泵的设计与试验

石油化工用磁力传动离心管道泵是利用磁性原理实现无接触传动的新型全密封泵。当电动机带动永磁外转子旋转时,磁力线经隔离罩作用于泵轴上的永磁内转子,使泵与电动机同步旋转,实现无接触传动。泵轴上装配特殊结构的平衡盘,能自动平衡轴向力。轴承体处开有液流孔,将高压液体引入内磁钢体与隔离罩之间进行润滑和冷却。通过磁传动及泵主要过流尺寸的设计计算,开发出磁力传动离心管道泵系列产品。新型泵的试验情况表明,其磁传动部位温度及导轴承磨损均正常,但磁力传动泵效率比普通离心管道泵低８％～１５％。     

抽油泵能量补偿装置对抽油机系统的影响

通过对复合活塞的受力分析，导出安装抽油泵能量补偿装置后抽油机悬点载荷的计算公式，进而对抽油机悬点载荷、曲柄轴净扭矩、电动机实耗功率及抽油机系统效率进行了计算和分析。结果表明，安装抽油泵能量补偿装置后可使抽油机悬点最大载荷下降、悬点最小载荷增加，曲柄轴净扭矩最大值下降、负扭矩减小，电动机实耗功率减少，系统效率提高。指出安装抽油泵能量补偿装置后应对抽油杆下部采取有效扶正措施，防止下冲程时抽油杆柱下部失稳。     

125CQB5—150型磁传动潜水泵的研制

针对现有充油式潜水泵存在的问题,研制了125CQB5—150型磁传动潜水泵。该潜水泵的电动机轴上装有主动磁力联轴器,泵轴上装有被动磁力联轴器。电动机绕组引线上套有橡胶锥体电缆头和压帽。电动机轴旋转时,主动磁力联轴器同时旋转,通过磁力联轴器产生的推拉式磁力传递动力,将动密封转化为静密封,彻底解决了机械传动的轴封泄漏问题。这种潜水泵具有体积小、使用安全、寿命长、效率高、节能等优点,现场应用情况良好。     

提高高粘度齿轮泵性能和寿命的途径

齿轮泵是容积式泵中最简单的一种，由于其具有结构简单、成本低、抗污能力强、粘度变化范围大等优点，在液压工业中得到了广泛应用，并可用于石化工业中高粘度液体的输送和增压。但是常规的外啮合齿轮泵，存在不平衡的径向力，使得齿轮轴的轴承过早损坏，造成泵提前报废，成为制约齿轮泵延长寿命的重要因素。该文就如何解决齿轮泵轴及轴承的负载、提高高粘度齿轮泵性能和寿命的问题，提出了几项措施，以使齿轮泵更具发展前途和竞争优势。     

螺杆钻具挠性轴强度校核及干涉量计算

螺杆钻具挠性轴设计中的两个主要问题是强度校核和干涉量计算。应用纵横弯曲梁柱理论求解挠性轴的弯矩及变形量，应用数值计算法研究挠性轴自身惯性力对挠性轴的最大弯矩及变形量的影响，计算结果表明，在挠性轴较长时，影响较大，不能忽略不计。挠性轴强度校核主要是校核疲劳强度，为此提出了合理设计挠性轴的原则，即挠性轴的疲劳强度应取决于扭转疲劳强度。若疲劳强度取决于弯曲疲劳强度，则可增加挠性轴的长度，且挠性轴最佳直径为满足强度要求的最小值。为确保挠性轴的使用安全性，给出了干涉量计算式。