燃烧方式对生物质理论燃烧温度的影响

采用与生物质燃料特性相近的褐煤为过量空气系数的定性指标,确定了生物质采用固定床、流化床、悬浮燃烧和气化燃烧4种燃烧方式的过量空气系数,依据锅炉机组热力计算标准方法,研究了热值、过量空气系数和燃烧方式对理论燃烧温度的影响。研究结果表明:理论燃烧温度与燃料的低位发热量正相关;理论燃烧温度随过量空气系数的增大而降低;采用流化床、悬浮燃烧和气化燃烧3种燃烧方式,生物质燃料均能够获得较高的理论燃烧温度,其中,采用气化燃烧方式的理论燃烧温度最高。文章的分析结果为生物质燃烧方式的选取及生物质锅炉的设计提供了理论依据。     

生物质燃料循环流化床锅炉的模型化设计

生物质燃料在循环流化床（CFB）中的燃烧正在得到进一步的应用和开发。在燃煤CFB锅炉模型化设计的基础上，针对生物质燃料的特点和现有的CFB研究成果，进行了生物质燃料CFB锅炉的建模、程序设计和锅炉设计，同时对一些新的模型内容进行了介绍。模型的计算结果同已报道的试验结果较为吻合。     

燃煤链条锅炉改燃生物质颗粒燃料的方案研究

生物质颗粒燃料取代常规煤燃料对节约常规能源、优化我国能源结构、减轻环境污染具有积极的意义。生物质颗粒燃料与常规煤燃料的特性有较大的区别。当将燃煤锅炉改造为燃生物质颗粒燃料锅炉时应采取相应的改造措施。以本公司锅炉为实例对燃煤链条锅炉的炉膛和燃烧系统进行了改造,通过对炉拱、炉排、风室、卫燃带、上料系统、燃烧控制系统进行改造实现了锅炉与生物质颗粒燃料燃烧的良好匹配。能效和环保测试结果表明,锅炉改燃生物质颗粒燃料后热效率提高,污染物排放符合标准要求。     

工业锅炉热力计算的通用计算机程序

工业锅炉的热力计算是锅炉设计中最主要的计算,是后继设计的关键,也是费时较多的计算,目前大多数锅炉制造厂家多采用校核计算的方法。从整个热力计算来看,迭代次数多,计算繁复,查图查表过于频繁;计算需要耗费大量的时间,而且计算结果精度不高,过于粗糙,难以进行多方案的计算比较,从中选优;若要对锅炉负荷的变化或燃料变化进行校核,以预先了解锅炉的热力特性,则计算工作将更加浩繁。     

富氧燃烧条件下锅炉燃料燃烧计算研究

以常规锅炉燃料燃烧计算方法为基础,对富氧燃烧锅炉的燃料燃烧计算方法展开研究。通过将富氧锅炉与常规锅炉的热力系统进行比较,建立了进行富氧锅炉燃料燃烧计算的基本模型。在此基础上首先提出了富氧燃烧条件下燃料所需理论助燃剂量和理论烟气量的计算方法,随后进行了考虑烟气再循环和不考虑烟气再循环2种条件下的实际烟气量的分析计算,其中包括各种烟气成分的体积量的计算,最后根据富氧燃烧锅炉热力系统的特点,推导出了富氧燃烧条件下烟气质量、烟气密度、飞灰质量浓度和烟气焓的计算公式。对富氧燃烧条件下锅炉的燃料燃烧计算进行了详细分析,为今后发展和完善富氧锅炉热力计算方法提供必要的理论基础。     

司炉工问答（4则）

3工业锅炉的成套设备及配套原则3．1设计新锅炉或改造旧锅炉涉及哪些计算？设计锅炉时，主要的计算工作包括以下4项：①锅炉受热面布置及其热力计算；②锅炉用钢及受压元件的强度计算；③锅炉的空气动力（烟风阻力）计算；④锅炉水动力（水循环）计算及安全性分析。设计锅炉，要做热力计算。根据计算任务和所求参数的不同，锅炉的热力计算分为设计计算和校核计算。前者是根据指定的燃料、蒸发量和和蒸汽参数等用于设计新的锅炉；后者是因为燃料、蒸发量或蒸汽参数等改变而用于对原有的锅炉的改造。热力计算是锅炉最主要、最基本的计算工作。…     

生物质燃料在燃煤锅炉上直接燃烧的试验研究

在1台燃煤锅炉上进行了生物质燃料燃烧试验和与燃煤的对比试验。结果显示,燃煤锅炉须经改造才能适应生物质燃料。生物质燃料与燃煤比较,不论燃料性质、燃烧现象、结焦特性、对炉膛的要求等方面都不同。生物质燃料燃烧时出现了不低于1 300℃高温区域和较高的NOx排放,与文献报道差别较大。     

大尺寸生物质层燃煤炉三维数值模拟

正转炉排锅炉广泛应用在工业固体生物质燃烧,从而用于供热和发电。此种类型的燃炉允许使用多种燃料,甚至包括水分和灰分含量高的燃料。然而,生物质锅炉存在一些关键问题,如污染物排放或锅炉老化现象,这些问题会降低锅炉的效率或损坏锅炉。CFD工具可以用来研究生物质燃烧系统,为锅炉的优化运行和设计提供有用的信息。采用欧拉固定床生物质燃烧模型,结合CFD商业程序ANSYS Fluent对大型移动炉排生物质燃烧炉进行了数值模拟。同时编写程序,使模型操作适应本案的特点。数值计算结果与文献中的实验数据进行了比较,验证模拟的可靠性。     

生物质直燃发电机组性能测试与火用分析

以设计燃料为棉花秸秆的某30MW高温高压生物质直燃发电项目作为研究对象,在6个不同工况下,对额定蒸发量为130t/h的生物质燃烧专用水冷振动炉排锅炉进行测试,对锅炉热效率进行计算,发现锅炉热效率小于设计值的主要原因是排烟温度偏高和燃料成分差异。对30MW纯凝汽式汽轮机进行测试,对汽轮机热耗进行计算,发现汽轮机热耗小于设计值的主要原因是背压偏高。对全厂热效率进行计算,发现随着功率的增加,热效率呈增加趋势。对热力循环过程进行火用分析,发现在锅炉内的温差换热和燃烧环节火用损失最大。     

外购热力导致的间接温室气体排放量计算方法

我国企业在进行温室气体(GHG)核查时,由于有关部门发布的外购热力排放因子数据不全,个别地区发布的以热量为基准的排放因子数据缺乏通用性,使得核算因外购热力导致的间接排放遇到困难,核算结果差异较大。国际默认的API核算方法认为热力全部来源于天然气锅炉的燃烧,而我国绝大部分的热力来自于燃煤锅炉,这种假设与我国实际情况不符,不能体现我国热力生产的实际水平。因此,需要找到统一规范的外购热力温室气体排放核算方法,帮助企业准确获得自身因外购热力导致的温室气体排放量。根据《中国能源统计年鉴》提供的国内各省、市、自治区在能源平衡表中的热力生产总量、消耗的燃料类型以及燃料消耗总量,计算出各地区外购热力温室气体排放因子。受燃料结构与区域发展不平衡的影响,我国不同地区的外购热力排放因子数据差别较大。通过与国际默认的排放因子计算结果进行比较,我国采用国际默认的排放因子核算的温室气体排放量明显偏低。为了更加真实地体现国内外购热力产生的温室气体排放,建议按照不同区域选取本研究中的相关数据进行核算。     

垃圾焚烧炉炉膛漏风对炉膛传热和系统热量分配的影响

根据锅炉热力计算,导出了循环流化床垃圾焚烧锅炉系统热平衡变量的基本关系式,固体物料循环倍率计算关系式。带入实测数据,计算结果表明:随着炉膛出口过量空气系数的增加,将导致炉膛出口烟温,灰浓度,及炉膛传热系数降低;从而降低炉膛吸热量,系统热量分配随之改变.因此,确定锅炉各部件吸热量允许变化范围,进行科学合理分配,是各项热力参数达到最佳值的基本条件。图4表1参3     

生物质颗粒预燃室燃烧试验与数值模拟

对生物质锅炉进行了生物质颗粒的燃烧试验,以了解其燃烧情况,同时进行了生物质颗粒燃烧的数值模拟,分析研究炉内的速度场、温度场和组分浓度场。对比数值模拟和试验数据,可知烟气出口处温度与数值模拟结果吻合较好,且锅炉燃烧性能良好,试验还测得在烟气出口处温度较高易结焦,可为以后锅炉改造提供方向。     

600 MW超临界锅炉高温过热器T23和T91金属氧化膜热应力分析

以某600 MW超临界锅炉高温过热器为研究对象,分析了氧化膜厚度、生长温度和热膨胀系数等参数对金属管内蒸汽侧氧化膜热应力的影响.基于有限元方法建立了圆管数值计算模型,计算得到不同厚度和不同生长温度下T23和T91金属蒸汽侧氧化膜从生长温度冷却至常温时的热应力变化,并依据热应力的变化特征确定了这2种金属管材蒸汽侧氧化膜易发生脱落的温度范围.结合锅炉出口蒸汽温度与高温过热器指定位置处氧化膜温度的关系,提出用出口蒸汽温度判别氧化膜是否处于易发生脱落的温度范围的方法,给出了该锅炉停炉时的出口蒸汽温度值.结果表明：2种金属管材在冷却过程中低于一定温度时,其氧化膜的应力达到或接近最大应力值,可以依此判断氧化膜是否处于易发生脱落的危险区域.     

烟气再循环的作用及其对锅炉热力计算的影响

在现代大容量锅炉中,。烟气再循环作为一种调节各受热面吸热量的手段,得到了一定的应用。本文分析了烟气再循环的作用以及对各受热面传热计算的影响。并且结合目前通用的前苏联热力计算标准方法,详细讨论了带有烟气再循环的锅炉热力计算应注意的几个问题。     

稠油地面蒸汽管线热力参数影响及保温厚度优化

提高蒸汽注汽品质和优化保温层厚度是改善地面蒸汽管线热力输运、实现稠油高效开采的关键。建立了油田地面蒸汽管线热力参数计算模型和保温层厚度经济性分析模型,基于分段微元方法求解沿程蒸汽干度、热损等特性参数,分析了锅炉出口蒸汽参数和注汽流量的影响规律,并结合经济厚度法的计算原理优化了保温层厚度。结果表明：提高锅炉出口蒸汽温度和压力,沿程蒸汽干度降低速度变快,沿程热损增加变快,与锅炉出口蒸汽温度313 oC,压力10.2 MPa相比,其热损最大增加11.15%;增加注汽流量,蒸汽干度提升且随管线沿程降幅缩小,等梯度注汽流量差下,高注汽流量时蒸汽干度降幅较小,其降幅为3.58%;经济厚度为0.33m时,其热损费用同比原有厚度可降低68.22%。     

生物质循环流化床锅炉掺烧防腐蚀剂的试验研究

在亚洲最大的50 MW生物质循环流化床直燃锅炉上进行了掺烧防腐蚀剂的燃烧试验,防腐蚀剂采用多孔膜结构,主要成分是MgO、高岭土、活性Al₂O₃和发泡剂,试验结果表明：掺烧防腐蚀剂不会降低锅炉热效率,且能够有效地降低飞灰中K、Cl元素的含量,将其固留在炉渣中。当防腐蚀剂添加量占总燃料质量的3%时,飞灰中的K元素含量由7.62%下降为5.69%,Cl元素含量由3.86%下降为2.35%;而炉渣中的K元素含量由4.03%上升为4.71%,Cl元素含量由756.58 mg/kg上升为1 121.31 mg/kg;同时烟气中的HCl排放量由25 mg/Nm3下降为15 mg/Nm³,NO含量由268 mg/Nm3上升为309 mg/Nm³。     

城市生活垃圾焚烧冷热二次风技术对比研究

目前国内外城市牛活垃圾焚烧主要以冷、热二次风的送风方式进行.利用国内通用热力计算方法以及Fluent模拟方法,对比分析冷、热二次风送风方式的优缺点.分析结果表明,采用热二次风送风能有效提高锅炉效率和炉膛出口烟温,减少二恶英的排放;采用冷二次风可以延长烟气停留时间,减少烟气中NOx含量.在实际运行操作中,应根据工程的实际...     

流化床生物质燃烧技术的应用与发展

介绍生物质流化床燃烧技术的基本特性、技术优势以及锅炉总体方案,并根据十余台生物质锅炉的实际设计及运行经验,分析了应用过程中需关注的主要问题及解决方案;同时探讨生物质流化床燃烧技术今后的发展趋势。     

管道保温计算数学模型研究

采用有限差分法和焓降法相结合的方法数值模拟三维方管保温温度场,研究提高保温计算精度的途径和方法。研究结果表明：管内空气出口温度测试结果与考虑保温层热导率随温度变化及管内壁传热热阻时的数值模拟结果误差〈2．1％;保温材料热导率随温度变化和管内壁传热热阻对短管管内介质出口温度的影响可以忽略;管长〉2．35km时管内介质出口温度计算要考虑保温层热导率随温度变化;忽略保温层热导率随温度变化的管外壁散热损失误差〉11％,表明管外壁散热损失和长管管内介质出口温度计算必须考虑保温层热导率随温度变化,但可忽略管内壁综合表面传热热阻。     

生物质锅炉燃烧调整方法分析

生物质锅炉采用的炉排燃烧是新技术,它不同于煤粉炉的悬浮燃烧,因此生物质锅炉燃烧调整的目的是保证稳定的汽压、汽温和蒸发量的前提下使落渣1：7处尽量不出生料,以降低料耗。本文针对大唐邓州生物质能热电有限责任公司振动炉排锅炉,对影响燃烧调整的因素进行分析,并对生物质锅炉燃烧调整的方法进行了探讨。