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SG420T/H锅炉水冷壁高温腐蚀分析 总被引:1,自引:0,他引:1
贵溪电厂有4台SG420T/H型煤粉炉,其中3台炉的水冷壁发生了高温腐蚀。通过宏观、金相显微镜、X射线衍射检测以及化学分析等方法,结果表面管壁减薄是发生了严重的硫化物型腐蚀,分析了腐蚀原因。 相似文献
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《腐蚀与防护》2020,(3)
利用高温高压动态循环腐蚀试验,研究了KH型、聚乙烯包覆型和镀钨型3种防腐蚀抽油杆材料在60℃,含20%~80%CO_2,19MPa CO_2驱采出井环境中的腐蚀行为。利用电子万能试验机进行了三种抽油杆的力学性能评价。结果表明:在试验环境中,KH型抽油杆腐蚀严重,其最小腐蚀速率也高于行业标准;镀钨型抽油杆受到轻微CO_2腐蚀;聚乙烯包覆型抽油杆腐蚀后的质量无减小,可视为没有腐蚀发生。三种抽油杆材料在CO_2腐蚀环境中的腐蚀速率由小到大为:聚乙烯包覆型镀钨型KH型。三种抽油杆在含CO_2原油中浸泡后,KH型抽油杆的力学性能较未浸泡的大幅下降,聚乙烯包覆型抽油杆的力学强度降低较小,镀钨型抽油杆试样的力学性能最佳,建议采用镀钨型抽油杆作为CO_2驱采出井井下防腐蚀抽油杆。 相似文献
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用失重法、金相显微镜和扫描电镜(SEM)研究了金属型铸造镁合金AZ91D和触变成型镁合金AZ91D在3.5%NaCl水溶液中的腐蚀行为与组织之间的关系。结果显示:触变成型镁合金的耐蚀性高于金属型铸造镁合金是因为微观组织的不同所致。在腐蚀初期,触变成型镁合金内层试样腐蚀速率高于表层试样,这是由于表层组织中的卢相含量高于内层组织;随腐蚀进行,腐蚀速率基本一致腐蚀主要发生在阳极(共晶α相和α相)区域,卢相作为电偶腐蚀的阴极。电偶对的腐蚀电位、相对位置和面积比是影响触变成型镁合金腐蚀速率的主要因素。 相似文献
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触变成型镁合金AZ91D在兰州城市大气中的腐蚀行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了兰州大气中触变成型镁合金AZ91D的腐蚀行为.结果表明:发生的腐蚀是与降水有关的电偶腐蚀,湿度是影响腐蚀过程的主要因素之一;腐蚀发生在原固相区的α相和液相区的共晶α相,β相作为腐蚀的阴极区;α相表面形成的表面膜和龟裂是α相腐蚀加剧的主要控制因素.腐蚀产物与大气中的腐蚀性气体CO2,SO2有关. 相似文献
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目的研究P110S低合金钢在H2S/CO2环境中的腐蚀行为及腐蚀产物对其影响机理。方法通过P110S低合金钢在不同温度下的腐蚀失重实验、微观SEM形貌观察、XRD分析和离子选择性实验,探究腐蚀产物的晶体结构以及离子选择性对腐蚀行为的影响。腐蚀实验环境为模拟我国西北某油田现场不同井深的腐蚀工况,其中CO2与H2S的分压比为2.5。结果温度低于100℃时,腐蚀产物主要为马基诺矿型FeS,其为阳离子选择性,能够阻碍阴离子与基体接触,起到抑制腐蚀的作用,因此腐蚀速率较低,约为0.15 mm/a,且随温度升高基本保持不变,试样表面的腐蚀产物膜平整未脱落;温度达到120℃后,腐蚀速率急剧增大,部分腐蚀产物由马基诺矿转变为磁黄铁矿,腐蚀产物膜因下层腐蚀产物挤压而发生破裂脱落,试样发生局部腐蚀;温度高于160℃时,腐蚀产物全部为磁黄铁矿型FeS,其为阴离子选择性,无法阻碍阴离子穿过腐蚀产物膜与基体接触,因此随着温度的升高,腐蚀速率逐渐增大并趋于平缓,达到3.6 mm/a。结论H2S/CO2环境中低合金钢腐蚀行为与腐蚀产物晶体构型及离子选择性密切相关,若腐蚀产物为马基诺矿型FeS时,其具有阳离子选择性,能够抑制金属基体腐蚀溶解;而若腐蚀产物为磁黄铁矿型FeS时,因其具有阴离子选择性,则不能抑制金属基体发生腐蚀溶解。 相似文献
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采用光学显微镜、扫描电镜、电子背散射衍射技术、X射线衍射和室温力学性能测试、晶间腐蚀试验、剥落腐蚀试验等,研究了固溶前预变形对6013型铝合金晶粒取向和组织性能的影响。结果表明:预变形有利于减弱固溶处理后各晶面晶粒取向,预变形程度越高,晶粒取向减弱程度越大;预变形6013型铝合金固溶后,合金发生了再结晶,随着预变形量的增加,平均晶粒尺寸增加,位错密度降低,但合金的抗拉强度提高;预变形提高了6013型铝合金的腐蚀敏感性,固溶时效处理后发生了不同程度的晶间腐蚀和剥落腐蚀,晶间腐蚀最大深度和剥落腐蚀程度随预变形量的增加而提高。 相似文献
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纯Cr和两种含Cr合金在ZnCl2及KCl-ZnCl2盐膜下的腐蚀 总被引:6,自引:1,他引:6
研究了纯Cr、低合金钢及HP型耐热钢在450℃纯氧气氛中分别于在ZnCl2及KCl-ZnCl2盐膜下的腐蚀,结果表明,材料在混合盐膜下比在单一ZnCl2盐膜下发生了更严重的腐蚀,与低合金钢相比,纯Cr和耐热合金中的腐蚀产物更为疏松并易剥落,此外,HP耐热合金中还沿富Cr碳化物发生了晶闸侵蚀,从热力学角度讨论了形成Cr2O3型型保护膜的材料在含氯环境中的脱化机理。 相似文献
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铸造Cu-Al-Be阻尼合金在海水中的腐蚀行为 总被引:3,自引:0,他引:3
通过黄海和东海水域 6~ 14个月的全浸挂片试验 ,显示了经过铸态时效的Cu Al Be阻尼合金腐蚀速率为 19 3~2 5 8μm /a ,其腐蚀速度随曝露时间增加而增加 ,具有良好的耐海水腐蚀性能和一定的抗海生物污损能力。结合Neophot 2 1型光学显微镜、JSM 35C扫描电镜、DX -4型特性X射线能谱仪等手段分析讨论了合金的腐蚀特点和机理 ,Cu Al Be合金在海水中基本为单相马氏体组织 ,宏观上表现为均匀腐蚀特征 ,且无缝隙腐蚀迹象 ,但贝类海生物的吸附会造成合金局部表面发生沿晶腐蚀 相似文献
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海洋工业大气环境下应力腐蚀开裂由于其发生环境的特殊性,可以将这种开裂机理归于一种氢致开裂型应力腐蚀开裂。本文通过对金属表面氢原子的形成以及氢原子渗透进入金属内部两个过程的分析,阐述了海洋工业大气环境下应力腐蚀开裂的机理,并分析了影响海洋工业大气环境下应力腐蚀开裂的各种因素。 相似文献
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本文采用高强度钢材料,利用简化的WOL型试样,在含硝酸、硫酸的溶液中进行应力腐蚀和氢脆的试验。试验结果与采用应力环试验是十分接近的,再一次证明应力腐蚀断裂与氢脆断裂是同时发生的,分别进行的,它们的脆性效应是简单的迭加。试验表明,应力腐蚀与氢脆效应在模拟的酸雨型溶液中是敏感的。因此提醒人们特别注意,在污染的自然环境条件下受力构件在应力腐蚀与氢脆的双重作用下发生脆断的危险性。 相似文献
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高含H2S介质气井中,射孔段套管始终工作在腐蚀性环境中,必然会引起射孔套管发生严重腐蚀甚至突然断裂。结合材料学和电化学腐蚀知识,分析了含H2S腐蚀环境中射孔段套管的应力腐蚀开裂失效机理;并在此基础上,将射孔段套管看作带"尖角圆孔"型裂纹的无限大圆柱筒壳体,运用弹塑性断裂力学理论,得到了带环向和轴向尖角圆孔型裂纹的射孔段套管在H2S腐蚀环境中的应力腐蚀临界应力强度因子,据此推导出了射孔段套管硫化氢应力腐蚀断裂临界应力和容许的最大尖角裂纹长度。根据弹塑性力学理论,推导出了射孔段套管在H2S腐蚀环境中工作时的环向和轴向拉应力,提出了判断射孔段套管硫化氢应力腐蚀程度和敏感性两项性能指标。为高深度H2S天然气井中射孔段套管的应力腐蚀、强度安全性、腐蚀疲劳分析和寿命估算提供理论参考和技术依据。 相似文献
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目的 研究平行磁场对含V型腐蚀缺陷的X70管线钢在库尔勒土壤模拟溶液中的腐蚀行为影响。方法 利用失重法来计算含V型腐蚀缺陷的X70管线钢在不同平行磁场强度下的腐蚀速率。采用扫描电子显微镜和X射线光电子能谱(XPS)对V型槽槽内外腐蚀样貌及腐蚀产物进行分析,并分析出各腐蚀产物相对含量。结果 发现平行磁场的加入,加速了V型槽槽外的腐蚀,减缓了V型槽槽内的腐蚀。随着磁场强度的增加,平行磁场对V型槽槽外和槽内的促进及抑制作用加强,无磁场时V型槽槽外腐蚀产物为Fe2O3,然而随着磁场强度的增加,V型槽槽外腐蚀产物Fe2O3的相对含量增多,单质Fe的相对含量减少。而V型槽槽内的腐蚀产物Fe2O3随着磁场强度的增加逐渐减少,并且在40 mT时腐蚀产物变化为Fe3O4,70 mT时腐蚀产物变化为FeO。结论 平行磁场的存在加速了V型槽槽外腐蚀,抑制了V型槽槽内腐蚀,并随着磁场强度的增加,磁场对管线钢腐蚀的促进及抑制作用均增强。本... 相似文献