催化装置余热锅炉节能技术改造

淮安清江石油化工有限责任公司用于回收烟机出口再生烟气余热的锅炉原设计为0.3 Mt/a催化装置配套的,装置扩容为0.5 Mt/a后,余热锅炉载荷偏小,排烟温度高,导致装置能耗增加,经济效益下降。经对蒸发器、省煤器、激波吹灰器等实施一系列改造后,余热锅炉排烟温度从改造前358℃降至180℃,经济效益显著。     

催化裂化装置余热锅炉设计特点

利用催化裂化装置高温烟气,安装余热锅炉发生蒸汽,炉体不仅占地少,而且采取了加强密封、炉管吊挂等结构,解决了炉墙冒烟、鼓包及炉管烧坏等问题。     

自然循环锅炉水冷壁管失效分析

本文针对热电分厂自然循环锅炉水冷壁管连续爆管事故，进行失效分析，并提出改进意见。     

新型重油催化装置CO余热锅炉设计

设计某炼油厂重油催化装置新型CO余热锅炉,采用先进的工艺技术,选择合理的设计结构,控制排烟温度,避免露点腐蚀,使余热锅炉的烟气污染物排放量满足国家及地方环保要求。     

回收装置余热锅炉腐蚀问题剖析

从应力、环境,材料三方面因素分析余热锅炉腐蚀破坏的原因,提出了合理的防护措施.     

催化裂化装置高效余热锅炉的设计与应用

介绍了20×10~4t/a催化裂化装置高效余热锅炉的结构性能、设计特点、工艺流程、试制过程以及应用情况。该锅炉投运后表明,其节能效果显著。     

连续重整装置余热锅炉的余热再利用

对中国石油辽河石化公司的连续重整装置余热锅炉连续排水系统和2.2 MPa蒸汽凝结水系统进行了改造。结果表明,装置改造后,二者余热回收量分别为1 196.9,836.14 MJ/h,每年节约的总伴热费用为467.86万元;此外,还提高了装置的伴热效率,避免了冻凝现象的发生,达到了排污余热再利用的目的。     

重油催化裂化装置余热锅炉技术改造

为了解决中国石油锦西石化重油催化裂化装置余热锅炉蒸发段严重变形导致多次泄漏停工问题,同时提高对高温烟气余热有效的回收。对余热锅炉进行了技术改造,重新设计锅炉的汽包、水保护段、高低温过热器、减温器和蒸发段,同时增设固定旋转式吹灰器。提高蒸汽过热能力,降低排烟温度,提高高温烟气回收能力,装置的节能效果和经济效益得到显著提高。     

第一催化装置余热锅炉改造

通过对胜利炼油厂第一催化裂化装置余热锅炉原有结构的分析研究,提出了技术改造方案,给出了工艺计算结果,并对技术改造后可能出现的问题进行了分析。改造后取得了良好的经济效益。     

催化装置烟气余热锅炉安装质量控制

石化企业炼油催化装置所使用的烟气余热锅炉由于体积和质量都较大，需要在现场组装完成，制造厂只制造零件或部件出厂。但实践证明，因现场组装质量控制不好，如胀管质量差，使得胀接接头出现大面积泄漏的现象时有发生。因此，为保证锅炉的组装质量，在组装过程中必须进行严格的质量控制，认真执行设计技术要求、组装工艺及有关规范。     

UOP连续重整装置催化剂循环故障分析及处理

介绍了UOP连续重整装置再生器或反应器中因催化剂颗粒间隙中气体线速发生变化而对催化剂颗粒移动产生的影响,并对几种异常现象进行分析,包括：①气体线速过高会造成催化剂贴壁或空腔现象,引起还原段料位和分离料斗料位突然降低;②再生剂和待生剂下料管线中,气体流动方向与颗粒移动方向相反,气体流速过高导致催化剂无法向下移动,引起催化剂循环中断;③对于闭锁料斗来说,如果闭锁区的下料管中催化剂料封被高压差破坏,气体就会互串导致闭锁区与缓冲区之间连通,且闭锁料斗的催化剂循环中断.通过对以上3种案例进行分析可知,分离料斗补充氮气量、氮封罐补充氮气量、闭锁料斗的补偿气流量异常增加均意味着输送故障已经发生.使连续重整两器的各处流量保持在正常范围是催化剂稳定输送的前提.当装置出现异常现象导致输送停止或波动后,需采取针对性措施加以解决和恢复.     

重整装置改造后存在的问题及整改优化措施

介绍了中国石油化工股份有限公司洛阳分公司0.7 Mt/a连续重整装置使用国产连续重整成套技术进行改造的情况,对改造后装置出现的循环氢压缩机喘振、反应加热炉热负荷不足、催化剂循环提升不畅、不能低碳烧焦、催化剂再生系统氯腐蚀并跑损催化剂等问题进行了分析,并采取措施进行了优化和改进。整改优化后,国产先进技术的优势得到了发挥,装置实现了满负荷平稳运行的目标。     

连续重整装置的生产优化操作

介绍了中国石油化工股份有限公司镇海炼化分公司Ⅲ套连续重整装置在挖潜增效、生产优化方面采取的主要措施,如提高装置的操作苛刻度,原料的优化调整,工艺流程优化,节能降耗等,取得了明显的经济效益。     

连续重整装置运行中的问题及应对措施

介绍了天津分公司化工部800 kt/a连续重整装置自2009年3月开工以来的运行情况,通过对原料组成和重整反应数据的收集整理,找出了重整原料与重整反应情况的对应关系。分析了在重整反应苛刻度一定的条件下,重整原料品质的降低对重整反应和联合装置内其他相关装置的影响,提出了调整3种石脑油进料比例、提高重整进料的芳烃潜含量、优化原料的初馏点和终馏点等应对措施。分析了加工高含硫凝析油的直馏重石脑油对装置稳定运行的影响,并提出了工艺和设备方面采取的应对措施,包括严格监控原料硫含量;加强加氢反应系统和重整反应系统工艺参数的监控;加强加氢系统重点部位管线、设备腐蚀速率的监测;对重点腐蚀设备、管线进行材质升级更新等。通过实施这些措施,保证了装置的长周期运转,充分发挥了PS-Ⅶ催化剂性能,提高了芳烃产率和装置效益。     

除氧工艺在连续重整装置上的应用

为解决连续重整装置因原料预加氢系统压降上升较快而运行周期较短、负荷较低问题,延长石油(集团)有限公司在120万t/a连续重整装置上应用了除氧工艺.结果表明,除氧设施投用前原料油中溶解氧的质量浓度为2.858～10.003 μg/L,预加氢反应器压降增长率为6×10-3 MPa/d;除氧设施投用后石脑油中溶解氧的质量浓度为0.011～0.143 μg/L,预加氢反应器压降增长率为4×10 -4MPa/d.     

催化重整装置提高效益的措施

受市场需求变化影响,石油化工产品价格大幅下跌,继续生产石油苯已没有经济效益.某石化公司炼油厂催化重整车间通过改变工艺控制参数提高预分馏系统的拔出率,脱除重整反应进料中苯的前驱体含量,降低了重整生成油中的苯含量.停工抽提单元,在满足汽油调和要求的同时增加了高辛烷值汽油调和组分产量,从而达到提质增效的目的.     

连续重整装置开工过程中的问题分析

中国中化集团公司泉州石化有限公司2.0 Mt/a连续重整装置的工艺设计采用反应器并列“2＋2”重叠布置和优化型扇形筒（梯形筒）结构.连续重整反应炉烘炉时,重整三反进料加热炉入口和四反进料加热炉出口的集合管发生异常位移,分别较冷态时上移了169 mm和188 mm;重整反应器部分梯形筒也发生了32～ 34 mm移位,且梯形筒之间密封压条间隙偏大;开工后的C9＋ 重芳烃干点偏高,导致汽油产品不合格.针对这些问题采取了有效的修复措施：对恒力弹簧工作载荷进行调节后,集合管恢复到了原位;对位移的梯形筒分别进行了捶打校正和填塞密封补焊;降低白土罐入口温度对降低C9＋ 重芳烃干点有利.     

KOH装置电解槽碱液循环系统改造总结

本文对电解槽碱液循环系统运行过程中的问题作了分析,并总结了该系统改造的具体措施。     

连续重整装置运行问题及对策

介绍了中国石化金陵石化分公司100万t/a连续重整装置运行过程中出现的问题,包括催化剂再生还原段电加热器频繁跳停,预加氢分馏塔分馏效果差,重整四合一加热炉热效率低,装置能耗较高等,分析了上述问题产生的原因,并采取了相应地对策.结果表明,重整还原氢改用纯度高的PSA（变压吸附）氢气可有效避免还原电加热器故障,采用高效塔盘可提高预加氢分馏塔的分馏效果,重整四合一加热炉新增空气预热器,可使加热炉效率提高至大于93.5％,能耗下降1.57 kg/t（以标准油计）.