斐济南德瑞瓦图水电站配水环管保温保压浇筑

在高水头机组中蜗壳和配水环管保压浇筑混凝土施工技术目前已广泛应用,但同时采取保温浇筑的却很少。文章介绍了斐济项目配水环管保温保压浇筑混凝土的方案及施工过程数据,经论证,保温保压浇筑有利于水电站的长期安全可靠运行。     

高水头水轮机配水环管(蜗壳)水压试验及保压浇筑混凝土

高水头冲击式水轮机配水环管（蜗壳）采用分段压力试验,消除大厚度钢板焊接过程中产生的应力;大型中高水头抽水蓄能机组也采用水压试验来有效消除蜗壳焊接过程中的应力并检查焊接质量,同时检验蜗壳充水后的变形规律。两种类型机组的配水环管和蜗壳均采用保压浇筑混凝土施工的方法,取消蜗壳与混凝土之间的弹性垫层,使蜗壳与混凝土紧贴,减小机组运行中的振动,减小蜗壳内水压力对混凝土的作用力,增加安全裕度。     

大型水电站配水环管充水保压值优化分析

厄瓜多尔Coca Codo Sinclair电站拥有8台大型高水头冲击式机组,最小水头604.90 m,需要配水环管和外侧混凝土共同承担水头压力,充水保压值至关重要,因此采用三维有限元方法对拟定的配水环管三种保压方案进行了模拟。对比分析不同保压方案在正常运行水头作用下钢衬、环向钢筋的应力及外围混凝土应力变形分布规律,同时考虑配水环管与外围混凝土之间的接触状态及混凝土的承载比等因素,最终选用最小水头压力的85%作为保压值。     

小湾水电站大型金属蜗壳水压试验

小湾水电站最大水头251m，机组转速150r／min,为我国目前在建水电站单机700MW水头和转速最高的水轮发电机组。蜗壳水压试验压力43．5bar，采用保压混凝土浇筑工艺方法，保压压力为17．4～18．6bar。目前，已完成6台机蜗壳水压试验，5台机蜗壳保压混凝土浇筑（4号机保压混凝土浇筑正在进行中）。文章总结了蜗壳水压试验、保压混凝土浇筑以及变形监测的工作经验和体会。     

瀑布沟水电站大型蜗壳外围混凝土结构设计与施工

瀑布沟水电站装机容量大、机组台数多、结构复杂,地下厂房蜗壳采用保压浇筑外围混凝土的方式。为确保机组运行稳定和结构安全,对机组及蜗壳外围混凝土结构进行了静动力分析和模型试验研究,并对水压试验、混凝土浇筑等提出了技术要求。目前,全部6台机组均已安全投产,运行稳定。     

CCS水电站配水环管结构非线性有限元分析

配水环管结构承受高水头水压及机组上部荷载,结构复杂,受荷巨大,对结构整体强度和刚度要求较高,是CCS水电站厂房设计的关键。采用非线性有限元对其进行受力分析计算,确定配水环管外围配筋方案,计算配水环管、钢筋应力以及混凝土裂缝开展宽度。结果表明,钢衬应力、钢筋应力满足钢材的承载能力要求,混凝土开裂满足规范的要求。     

厄瓜多尔CCS水电站水轮机配水环管安装及水压试验

厄瓜多尔CCS水电站地下厂房装有8台单机容量187．5M W ,额定水头604．1米的立轴六喷嘴冲击式水轮机组,截止目前是我国生产的最大冲击式机组,其配水环管是哈电生产,是整个水轮机埋件安装的重点和难点,本文将对配水环管的安装焊接以及水压试验进行详细说明,供同类型机组安装时进行借鉴。     

高水头水轮机蜗壳水压试验论述

通过对天荒坪等电站水轮机蜗壳水压试验及保压浇筑砼过程的论述,阐释了对目前采用充水保压浇筑砼习惯做法的不同见解。     

冲击式水轮机配水环管结构分析与设计优化

以我国吉沙高水头水电站冲击式水轮机配水环管为计算实例,利用有限元单元法建立数值模型,对配水环管钢衬钢筋混凝土联合受力结构进行了强度分析,探讨了线性和非线性计算的结构应力与混凝土裂缝状态,对不同配筋率和保压水头的作用进行了敏感性分析,得到了明确的规律性认识.可以为高水头电站水轮机配水环管的结构优化设计提供有益参考.     

清远水泵水轮机蜗壳水压试验和保压浇筑技术特点

介绍了广东清远抽水蓄能电站水泵水轮机蜗壳水压试验及保压浇筑技术特点,包括工装设计、水压试验和保压浇筑流程及方法,并对试验结果及有关问题作了阐述。     

大型抽水蓄能电站蜗壳水压试验及混凝土保压浇筑质量研究

本文以广东清远抽水蓄能电站建设为例,探讨蜗壳水压试验及混凝土保压浇筑的施工质量控制要点,分析研究施工过程中遇到的问题及处理方法,为国内同类型工程施工提供有益的参考和借鉴。     

小沟电站立轴四喷嘴冲击式水轮机配水环管安装

小沟水电站安装的立轴四喷嘴冲击式水轮发电机组,装机容量2伊27.5 MW,额定水头938m,是国内目前水头特高的立轴冲击式机组之一。其配水环管安装是整个水轮机埋件安装的重点和难点,本文对配水环管的安装、调整和水压试验作详细的叙述,供今后同类机型安装时参考。     

冲击式机组喷嘴加工垫板数据的测量

冲击式机组打破了常规机组的安装方式,其重点核心与特殊性在于喷嘴的安装控制,喷嘴安装的优劣直接关系到机组的有效功率。一般冲击式机组常见于六喷嘴型式,因前期配水环管的安装焊接及混凝土浇筑,对喷嘴的连接法兰面造成不可受控的变化,因此厂家提出,根据法兰面的变化情况通过加工调整法兰对法兰面进行补偿,因此喷嘴的调整法兰加工数据测量成为喷嘴安装的一大难点。文章介绍了在现场利用厂家提供的配套专用测量工具对喷嘴调整法兰加工数据的测量,达到安装要求的方式。     

瀑布沟水电站厂房大型蜗壳结构设计与施工

瀑布沟水电站装机容量大,机组台数多,结构复杂。电站地下厂房蜗壳外围混凝土采用保压浇筑的方式。为确保机组运行稳定和结构安全,对机组及蜗壳外围混凝土结构进行了静、动力分析和模型试验研究。研究表明,在蜗壳保压1.40MPa下浇筑外围混凝土材料强度能满足要求。目前,全部6台机组均已安全投产,运行稳定。     

冲击式水轮机配水环管的安装

介绍了玛依纳水电站冲击式水轮机配水环管的装配、焊接工艺及进行的水压试验。     

大型机组蜗壳不同埋设方式的结构开裂分析

三峡电站水轮机组蜗壳采用保压、垫层、直埋3种埋设方式,其中左岸保压方案机组已安全稳定运行,直埋方案为国内首次应用于大型机组。为比较不同埋设方式下的结构开裂及位移等情况,并为垫层方案尤其是直埋方案机组提供借鉴,对蜗壳3种不同埋设方式下的蜗壳流道及外围钢筋混凝土结构进行开裂分析,研究裂缝分布、钢衬钢筋应力、结构位移等问题。计算结果表明：混凝土开裂范围和结构上抬位移均以直埋方案最大,保压方案最小;垫层方案和保压方案差别较小,可以成功运用于三峡机组,而直埋方案只要采取有效的结构加强措施,也能达到安全稳定运行的要求。     

锦屏一级水电站蜗壳水压试验及变形监测分析

为检验水轮机蜗壳焊缝焊接质量、检查蜗壳和座环整体的安全度和设计的合理性,有效削减蜗壳焊接过程中产生的焊接应力,同时检验蜗壳充水后的变形规律,对蜗壳水压试验过程中及泄压后座环及蜗壳变形量进行监测和分析,既为水轮机蜗壳混凝土浇筑方式的选择提供参考,也为蜗壳水压力对运行机组振动的影响分析提供借鉴。     

高桥水电站配水环管的现场制造和安装

高桥水电站为高水头冲击式机组。介绍了承担该电站3号机配水环管的制造、安装过程。根据配水环管的结构特点,大胆优化了设计方案,成功地完成了3号机配水环管的制造和安装任务。两年多时间的发电运行实践证明,该配水环管现场制造工艺是成功的。     

保温保压浇筑蜗壳二期混凝土的施工技术

蜗壳二期混凝土被称为水电站厂房混凝土的“心脏”，是最关键和最难浇筑的部位。三峡左岸电站厂房采用对蜗壳充水保温保压模拟运转状态浇筑二期混凝土。该技术是一项新技术，目前在国内外尚属首例，施工质量对机组的安全运行及振动稳定具有至关重要的作用。施工中针对保温保压浇筑蜗壳二期混凝土的技术特点，采取了相应的施工措施，如实施严格的混凝土温控，严格的施工监测，科学的分层分块，选择最佳的混凝土浇筑设备，严格控制混凝土配合比。通过这些施工措施，在有关各方的共同努力下，保证了混凝土浇筑质量，达到了预期效果。     

金窝水电站配水环管水压试验

水压试验是金窝水电站配水环管施工的难点,按通常的惯例及国家标准,水压试验压力为设计水头的1.5倍。金窝水电站为地面厂房结构,设计院为了考验地面厂房的防振动能力,要求按11MPa压力进行水压试验,以设计水头的1.85倍的超高压力进行试验,这在水电行业是没有的,在其它行业也是少见的。配水环管实质上是一个薄壁压力容器,采用的是WDB60钢板制造,其冷脆性要求在水压试验时水温控制在恒温5℃左右,这些都给现场施工带来很多困难和挑战。