热壁加氢反应器的选材及材料的回火脆性

文章结合抚顺石油二厂精制加氢反应器的设计，就热壁加氢反应器的选材、材料的回火 脆必的表现形式、评价标准及影响因素进行了探讨，并对控制回火脆性敏感性的措施进行了总结。结果认为２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢中硅含量对回火脆性敏感性有很大的影响，应注意对硅含量的控制。     

热壁加氢反应器的选材及材料的回火脆性

文章结合抚顺石油二厂精制加氢反应器的设计,就热壁加氢反应器的选材、材料的回火脆性的表现形式、评价标准及影响因素进行了探讨,并对控制回火脆性敏感性的措施进行了总结。结果认为２２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢中硅含量对回火脆性敏感性有很大影响,应注意对硅含量的控制。     

查干诺尔天然碱苛化液对超纯铁素体不锈钢腐蚀性能的研究（二）

用超纯高铬铁素体不锈钢０００Ｃｒ３０Ｍｏ２和０００Ｃｒ２６Ｍｏ、奥氏体不锈钢ＩＣｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ和工业纯Ｎｉ．在内蒙古查干诺尔天然碱化工总厂烧碱车间进行挂片腐蚀试验。测量腐蚀速度，评定耐蚀性等级，用电镜观察腐蚀形态和表面膜特征。结果表明：０００Ｃｒ３０Ｍｏ２和０００Ｃｒ２６Ｍｏ钢及工业纯Ｎｉ，在该矿天然碱苛化烧碱液中具有优良的耐腐蚀性能。并推荐前两种钢为制造烧碱蒸发器易蚀部件（位）用钢。     

定氧电池氧化锆电解质中的氧位分布与参比电极的选择

用稳态法求得氧化锆固体电解质内的氧位分布，从理论上阐明了钢液定氧电池参比电极的选择原则，在１６００℃下，钢液含氧量小于３００×１０＾－６时，Ｃｒ／Ｃｒ２Ｏ３参比电极优于Ｍｏ／ＭｏＯ２参比电极，而钢液含氧量大于３００×１０＾－６时，使用Ｍｏ／ＭｏＯ２参比电极比Ｃｒ／Ｃｒ２Ｏ３参比电极的误差更小，氧含量极低时，不宜采用Ｍｏ／ＭｏＯ２作参比电极。     

双相不锈钢在尿素汽提塔中的应用

本文在引进国外技术消化基础上，对尿素汽提塔的用材，结构进行技术分析。并推荐国产ＯＯＤＣｒ２５ＮｉＭｏ３ＷＣｕＮ和ＯＯＣｒ２５Ｎｉ６Ｍｏ２Ｎ双相不锈钢作为尿素用钢具有一定的推广价值。     

甲烷化换热器检修总结

甲烷化换热器检修总结苏戌功，郭宝生（山西洪洞县焦化工业总公司合成氨分厂山西洪洞县０３００１６）１概况我厂采用的甲烷化换热器是一台立式“列管式换热器”。其管板材质为１２ＣｒＭｏ，厚度为９５ｍ。；列管材质为１３ＣｒＭｏ４４，列管规格为必２５Ｘ２．５、Ｌ６...     

查干诺尔天然碱苛化液对超纯铁素体不诱钢腐蚀性能的研究（一）

本文用７种超纯铁素体不锈钢与对比材质Ｎｉ板和奥氏体不锈钢ｌＣｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ，在内蒙古天然碱苛化烧碱蒸发完成液中，进行了动态和静态浸泡腐蚀试验。用失重法测定腐蚀速度，扫描电镜和透射电镜观察试佯表面的腐蚀形貌特征，并评定耐蚀性等级。试验结果表明，高铬钥型和铬铂镍型超纯铁素体不锈钢，在内蒙古天然碱苛化烧碱蒸发完成液中有很好的耐蚀性能，其耐蚀性等比ｌＣｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢优越很多，用Ｃｒ３０Ｍｏ２和Ｃｒ２６Ｍｏ钢替换目前广泛使用的ｌＣｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢制造蒸发器加管，使用寿命有可能大幅度提高。     

控制墙地砖模具变形、开裂的合理工艺

1　前言目前 ,国内建筑陶瓷厂的墙地砖模具侧板、下模芯材料多采用淬透性好、卞形小的Ｃｒ1 2ＭｏＶ钢。Ｃｒ1 2ＭｏＶ钢虽属微变形钢 ,但是 ,由于目前瓷砖尺寸越来越大 ,模具的尺寸也虽之增大 ,如不在锻造、退火、淬火、回火等工序进行严格控制 ,就容易使模具产生变形和开裂。因此 ,合理选用热处理工艺是控制模具变形和开裂的有效途径。2　热处理工艺对变形、开裂的影响2 .1　锻造、退火预处理Ｃｒ1 2ＭｏＶ钢属于莱氏体钢 ,组织内含有大量的一次和二次碳化物 ,且分布很不均匀 ,造成严重的偏析和方向性 ,促成淬火异常变形及脆化倾向 ,因此 …     

18—5Mo双相钢在高浓度卤水中的点蚀特征

研究了００Ｃｒ１８Ｎｉ５Ｍｏ３Ｓｉ２双相钢以及１８－８不锈钢、ＴＡ２等材料在Ⅳ效卤水中的点腐蚀特征。采用失重法、动电位扫描以及电化学阻抗（ＥＩＳ）等方法评价了 高浓度卤水中的点腐蚀敏感性。试验结果表明，由于Ｍｏ阻碍Ｃｌ离子在钝化膜中的迁移，１８－５Ｍｏ钢比１８－８钢的临界点蚀电位更高，在饱和卤水中具有良好的耐点蚀能力。     

氯甲烷精馏塔的腐蚀分析及选材试验

本文介绍了氯甲烷精馏塔的腐蚀状况并分析了其腐蚀原因。１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不适于作上述用材，００Ｃｒ２５Ｎｉ２２Ｍｏ４．５Ｃｕ、ＴＡ２是该条件下较理想的耐蚀材料。     

Auger电子能谱分析方法及其在2.25Cr-1Mo钢回火脆性中的应用

介绍了Auger电子能谱(AES)分析方法、分析原理和试验过程,并对主要试验参数进行了讨论。同时,基于AES分析方法,对加氢反应器用2.25Cr-1Mo钢及其在步冷脆化和修正步冷脆化状态下进行AES分析试验。结果表明,2.25Cr-1Mo钢回火脆化机理是杂质原子P在晶界偏析所致,材料加速脆化的机理是材料中杂质原子P在晶界上不断偏析所致。     

刷镀镍对1Cr15Ni4Mo3N钢性能的影响

研究了刷镀镍对1Cr15Ni4Mo3N钢疲劳、氢脆等性能的影响.测定了1Cr15Ni4Mo3N钢刷镀镍镀层的结合力和显微硬度等镀层性能.并采用功能考核疲劳试验评价了刷镀镍修复后的衬套零件.结果表明:1Cr15Ni4Mo3N钢刷镀镍后可通过200h氢脆试验,氢脆性能合格;刷镀镍后疲劳极限下降36%,但可通过衬套的功能考核疲劳试验;刷镀镍镀层与1Cr15Ni4Mo3N钢基体具有良好的结合力,镀层硬度与1Cr15Ni4Mo3N钢相近.刷镀镍工艺可用于1Cr15Ni4Mo3N钢零件的修复.     

加氢反应器试验试块焊缝金属回火脆性试验

对在役运行５ａ后加氢反应器中的试验试块进行研究,评定了试验试块焊缝金属的回火脆性。同时对脱氢处理和脱脆处理后的焊缝金属进行了试验,试验结果表明：焊缝金属在加氢反应器中运行５ａ后产生了明显的脆化,其脆化是由回火脆化产生的。     

国产2.25Cr-1 Mo钢板热处理工艺研究

介绍了国产 2 2 5Cr 1Mo钢板首次用于制造临氢重整反应器所进行的热处理工艺性能评定试验 ,通过对工艺评定试验结果和实际生产中钢板热加工性能的分析和研究 ,探讨了最佳热处理规范     

在役加氢反应器材料损伤分析

基于随加氢反应器运行 5a的试验试块 ,研究了加氢反应器运行 5a后筒体材料 2 .2 5Cr 1Mo钢的损伤。进行了化学成分分析、拉伸和冲击试验、脱氢和脱脆试验以及断口形貌分析。结果表明 :反应器运行 5a后筒体母材及其焊缝金属的拉伸性能未发生明显变化 ,而冲击韧性明显降低 ,且焊缝金属损伤程度较母材严重。经分析 ,材料的损伤主要是加氢反应器长期使用过程中高温回火所致     

国产2．25Cr1Mo在设备设计中的制造要求

在高温临氢设备的设计中,围绕2．25Cr1Mo钢材的特点,从材料、结构设计和制造检验等方面提出了针对性的技术要求,以克服材料的自身缺点,确保设备在高温、高氢分压环境中安全运行。     

2.25Cr1Mo厚壁换热器筒体焊缝裂纹的现场修复

介绍2.25Cr1Mo厚壁换热器筒体焊缝开裂情况,分析其开裂原因,阐述消缺修复的施工要点。     

1.25Cr-0.5Mo-Si钢加氢反应器的选材设计

热壁加氢反应器的广泛应用,使高温高压临氢环境的设备用材得到迅猛发展,作为低回火脆性的1.25Cr-0.5Mo-Si钢在相关石化行业中也得到大量的应用.就加氢反应器的失效形式,结合国内外对加氢反应器腐蚀破坏的规定,对1.25Cr-0.5Mo-Si钢的选材设计从氢腐蚀、氢脆、高温硫化氢与氢腐蚀、连多硫酸应力腐蚀及Cr-Mo钢回火脆性等的角度,阐述了其冶炼方法及化学成分限制.结合加氢反应器的特性,提出了1.25Cr-0.5Mo-Si钢在一定热处理状态下的力学性能要求.     

35CrMo和00Cr13Ni5Mo硫化氢环境应力腐蚀开裂

用慢应变速率拉伸实验和U形试样浸泡实验、电化学极化技术并结合微观分析手段,在湿硫化氢介质中研究了35CrMo和00Cr13Ni5Mo两种钢的应力腐蚀开裂行为规律。结果表明,35CrMo和00Cr13Ni5Mo钢在实验条件下均具有一定应力腐蚀开裂（SCC）敏感性,其敏感性随着溶液pH的降低和H₂ S浓度的增大而增大;00Cr13Ni5Mo 在实验条件下抗SCC的能力均高于同条件下的35CrMo,在pH3.0的溶液中,二者性能比较接近,在pH4.5的溶液中,00Cr13Ni5Mo 耐H₂S环境SCC的性能明显提高,高于35CrMo,这主要是因为00Cr13Ni5Mo中的耐蚀合金元素增强了其钝化膜的稳定性、降低了氢脆作用所致。     

16MnR和08Cr2AIMo异种钢的焊接工艺

通过对08Cr2A1Mo钢管与16MnR管板的焊接性分析,并进行焊接工艺试验,解决了08Cr2A1Mo与16MnR异种钢的焊接问题.