动态硫化聚丙烯/甲基乙烯基硅橡胶热塑性弹性体的性能

采用转矩流变仪制备了动态硫化聚丙烯（PP）/甲基乙基硅橡胶（MVQ）热塑性弹性体（TPV）,考察了MVQ用量对TPV物理机械性能、疏水性及加工流动性的影响。结果表明,随着MVQ用量的增加,PP/MVQ共混物的硫化速率加快,TPV的拉伸强度、撕裂强度、扯断伸长率和邵尔D硬度下降,压缩永久变形先减小后增大,疏水性和加工流动性得到改善。     

增容剂对硅橡胶/热塑性聚氨酯热塑性硫化胶性能的影响

采用动态硫化法制备了甲基乙烯基硅橡胶（MVQ）/热塑性聚氨酯（TPU）共混型热塑性硫化胶（TPV）,考察了增容剂的种类及用量对TPV力学性能及加工流变性能的影响。结果表明,随着增容剂用量的增加,TPV的力学性能呈先上升后下降的趋势。相比于乙烯丙烯酸共聚物和乙烯与乙酸乙烯嵌段共聚物,用聚烯烃弹性体接枝马来酸酐（POE-g-MAH）作为增容剂时TPV的力学性能更为优异。3种增容剂均能提高TPV中MVQ相与TPU相的相容性。当POE-g-MAH的用量为6份时,TPV中MVQ相与TPU相的玻璃化转变温度靠近程度最大,两相界面较为模糊,增容效果最佳。     

高密度聚乙烯/氯磺化聚乙烯热塑性动态硫化 弹性体的性能研究

将高密度聚乙烯（HDPE）与氯磺化聚乙烯（CSM）共混制备热塑性动态硫化弹性体（TPV）,并采用高密度聚乙烯接枝马来酸酐（HDPE-g-MAH）作为相容剂来改善HDPE与CSM的相容性,研究HDPE/CSM共混比和HDPE-g-MAH用量对TPV性能的影响。结果表明：随着CSM用量的增大,TPV的力学性能先降低后提高,玻璃化温度（Tg）升高,阻燃性能改善;添加HDPE-g-MAH后,TPV的力学性能提高,Tg降低,HDPE与CSM的相容性较好,CSM粒子在体系中分散更均匀,TPV的拉伸断面更平整。     

EPDM／HDPE热塑性硫化胶的结构与性能研究

采用动态硫化法制备了三元乙丙橡胶（EPDM）／高密度聚乙烯（HDPE）热塑性硫化胶（TPV）,并对其力学性能和微观相结构进行了研究。结果表明。EPDM/HDPE TPV的力学性能随HDPE含量的增加而提高,其应力-应变曲线呈现出典型的弹性体特征;当EPDM／HDPE共混比为60／40时,所制备的TPV表现出了良好的综合性能;EPDM分散相的粒径在1～20μm之间且较均匀地分散于基体中;HDPE连续相在拉伸断裂过程中于断面处形成了成簇的纳米级微纤维;TPV两相结合良好。     

天然杜仲橡胶/聚丙烯热塑性硫化胶的性能与微观形貌

通过双螺杆挤出机制备了天然杜仲橡胶（EUG）/聚丙烯（PP）热塑性硫化胶（TPV）,考察了EUG用量对TPV物理机械性能、冲击强度、耐溶剂性能、耐热稳定性与结晶性能的影响,并表征了TPV的微观形貌。结果表明,随着EUG用量的增加,EUG/PP TPV的拉伸强度、扯断伸长率和邵尔D硬度逐渐下降,冲击强度逐渐增大,耐溶剂性能先提高后略有下降,耐热稳定性提高,结晶度先增大后减小,综合考虑,当EUG用量为60份时可制得综合性能较佳的TPV;随着EUG用量的增加,PP球晶完整性下降,存在无定形区,TPV接近均相体系。     

动态硫化乙烯-辛烯共聚物/硅橡胶热塑性弹性体性能的影响因素

采用Haake转矩流变仪制备了乙烯-辛烯共聚物(POE)/硅橡胶(MVQ)动态硫化热塑性弹性体(TPV),考察了共混温度、转速、动态硫化时间对POE/MVQ共混物硫化特性、TPV物理机械性能及加工特性的影响,观察了硫化剂不同投料方式下TPV的外观形貌。结果表明,在共混温度为130℃、转速为50～60 r/min、动态硫化时间约为8 min的条件下,采用POE与MVQ混匀后分3批加入硫化剂的方式,所得POE/MVQ TPV的综合性能较好,表面光滑且有韧性。     

天然橡胶/乙烯-乙酸乙烯酯共聚物/高密度聚乙烯热塑性硫化胶的制备及其性能研究

制备天然橡胶（NR）/乙烯-乙酸乙烯酯共聚物（EVA）/高密度聚乙烯（HDPE）热塑性硫化胶（TPV）并研究其性能。结果表明：当动态硫化时间为8 min、EVA用量为12份、炭黑N330用量为40份时，NR/EVA/HDPE TPV的综合物理性能最好。     

甲基丙烯酸锌对乙烯-辛烯共聚物/聚丙烯热塑性硫化胶性能的影响

以双叔丁基过氧化二异丙基苯(BIPB)为硫化剂、甲基丙烯酸锌(ZDMA)为填料,采用动态硫化法制备了乙烯-辛烯共聚物(POE)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV),研究了ZDMA的热性能,并考察了ZDMA与BIPB对混炼胶硫化特性及TPV物理机械性能的影响,表征了TPV的微观形貌。结果表明,ZDMA处于炼胶温度时不会发生分解和降解,且在165℃左右与BIPB分解产生的自由基发生反应,因此,加工温度确定为170℃左右;随着BIPB用量的增加,POE/PP TPV的拉伸强度和撕裂强度先增大后减小,扯断伸长率降低,而邵尔A硬度增大,最佳BIPB用量为1.0份;随着ZDMA用量的增加,POE/PP混炼胶的硫化速率和相对交联密度逐渐增大,POE/PP TPV的拉伸强度和撕裂强度先增大后减小,扯断伸长率和永久变形逐渐降低,邵尔A硬度和100%定伸应力呈上升的趋势,ZDMA最佳用量为10~15份;添加ZDMA的TPV断面粗糙,界面间的相互作用力增强。     

HDPE和HDPE/SBR TPV非等温结晶行为的研究

采用动态硫化法制备了高密度聚乙烯/丁苯橡胶热塑性硫化胶(HDPE/SBR TPV);通过差示扫描量热法研究了HDPE和HDPE/SBR TPV非等温结晶动力学行为,并利用Avrami, Ozawa和Mo等技术探讨了两者非等温结晶机理。结果表明,HDPE和HDPE/SBR TPV非等温结晶行为均可采用Jeziorny和Mo技术修正的Avrami动力学方程描述;与HDPE相比,HDPE/SBR TPV具有相对较高的结晶起始温度和结晶速率。     

动态硫化工艺对丁基橡胶/聚丙烯热塑性硫化胶性能的影响

考察了3种不同动态硫化工艺(M 1、M 2和M 3)对丁基橡胶(IIR)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV)结构与性能的影响,并考察了转子转速和动态硫化时间对IIR/PP TPV物理机械性能的影响。结果表明,不同动态硫化工艺制备的TPV的Payne效应均随着应变的增大而减小,采用M 3工艺制备的TPV的网络结构最强。采用3种工艺制备的TPV的拉伸强度由大到小依次为:M 3、M 2、M 1。采用M 2和M 3工艺制备的TPV中IIR与PP相容性较好。不同动态硫化工艺制备的TPV中IIR均呈不规则长条状分散在PP中,采用M 1工艺制备的TPV中交联IIR颗粒的尺寸最大,采用M 3工艺制备的TPV中交联IIR相颗粒和滑石粉填料分散较均匀。随着动态硫化过程中转子转速的提高及动态硫化时间的延长,采用M 3工艺制备的TPV的拉伸强度和扯断伸长率均先增加后减小。当转子转速为80 r/min、动态硫化时间为5 min时,IIR/PP TPV的物理机械性能较好。     

剪切速率对乙烯-丙烯酸酯橡胶/聚偏氟乙烯热塑性硫化胶性能的影响

采用动态硫化法制备了乙烯-丙烯酸酯橡胶（AEM）/聚偏氟乙烯（PVDF）热塑性硫化胶（TPV）,考察了动态硫化过程中转子剪切速率对TPV微观相态结构及性能的影响。结果表明,动态硫化过程中转子的剪切速率越快,AEM和PVDF更易发生相转变,微观相态结构更加精细,形成具有“海-岛”结构的TPV。随转子的剪切速率加快,TPV的拉伸强度和扯断伸长率均先增大后减少。当剪切速率为75 r/min时,AEM/PVDF TPV具有较好的力学性能,拉伸强度达到14.84 MPa,扯断伸长率为246%,TPV具有更加优异的耐热油和热空气老化性能。     

硫化体系对氯化丁基橡胶/尼龙12动态硫化胶性能的影响

研究了氧化锌、N,N’-间苯撑双马来酰亚胺(HVA-2)/氧化锌和1,3-双柠糠酰亚胺甲基苯(PK 900)/氧化锌3种硫化体系下氯化丁基橡胶(CIIR)/尼龙(PA)12混炼胶的硫化特性及CIIR/PA 12动态硫化胶(TPV)的物理机械性能和微观相结构,并考察了PK 900与氧化锌不同配比对CIIR/PA 12TPV物理机械性能、流变性能及微观相结构的影响。结果表明,PK 900/氧化锌的硫化速率介于氧化锌和HVA-2/氧化锌两者之间,由其制备的TPV橡胶相粒径为1～2μm,均匀分布在树脂相中,物理机械性能最优;固定PK 900用量为3份时,随着氧化锌用量的减少,CIIR/PA 12 TPV的拉伸强度、扯断伸长率和100%定伸应力均呈现先增大后减小的趋势;当PK 900/氧化锌(质量比)为3/5时,CIIR/PA 12TPV的物理机械性能最佳,且呈现低剪切速率高黏度、高剪切速率低黏度的特性。     

超临界二氧化碳对硅橡胶硫化动力学的影响

采用差示扫描量热法考察了超临界二氧化碳（scCO2）的饱和时间、饱和温度（Ts）、饱和压力（Ps）和过氧化二异丙苯（DCP）用量对甲基乙烯基硅橡胶（MVQ）非等温硫化动力学的影响,并根据Kissinger法计算得到MVQ的硫化表观活化能（Ea）,通过Málek法和?eatak-Berggren自催化模型确定了可用于描述MVQ硫化动力学行为的参数。结果表明,随着DCP用量增加,Ea增大。MVQ在scCO2中饱和12 h后Ea减少至117.0 kJ/mol。当Ts为70 ℃,Ps为20 MPa时Ea分别降至110.6 kJ/mol和109.4 kJ/mol。scCO2饱和前后MVQ的硫化反应级数均约为1,硫化过程均表现出自催化反应的特征。     

共混比对AEM/MVQ共混胶性能的影响

研究了共混比对乙烯丙烯酸酯橡胶/甲基乙烯基硅橡胶（AEM/MVQ）共混胶硫化特性、力学性能、耐热老化性能、耐油性能、压缩永久变形及动态力学性能的影响。结果表明,随着AEM用量的增加,共混胶正硫化时间延长,拉伸强度、拉断伸长率和撕裂强度均增加,耐油性能提高;随着MVQ用量的增加,共混胶耐热老化性能提高,压缩永久变形减小。DMA数据显示,AEM和MVQ具有良好的相容性,共混胶低温性能比纯AEM橡胶有所改善。     

反式聚异戊二烯/纳米碳化硅形状记忆复合材料的制备与性能

以反式聚异戊二烯（TPI）为基质,研究了纳米碳化硅用量对碳化硅/TPI形状记忆复合材料硫化特性、物理机械性能、热性能及形状记忆性能的影响。结果表明,随着碳化硅用量的增加,复合材料的焦烧时间和正硫化时间都逐渐缩短;拉伸强度呈现先增大后减小的趋势,硬度逐渐增大;结晶度逐渐降低,从纯TPI的16.5%下降至碳化硅用量20份（质量,下同）时的13.9%;碳化硅用量为10份时复合材料的单向形状记忆性能最好,而其双向形状记忆行为在应力为250 kPa时的形状回复率达到了最大值79.1%。     

集中交联剂对硅橡胶硫化特性的影响

采用动态力学分析仪分析含有集中交联剂(多乙烯基硅油)的甲基乙烯基硅橡胶(MVQ)的硫化特性.结果表明:采用多乙烯基硅油作为集中交联剂、过氧化二异丙苯作为硫化剂,MVQ胶料的硫化过程为2个阶段的一级动力学反应,具有2个反应速率常数;加入多乙烯基硅油后,MVQ胶料的硫化反应活化能明显提高,硫化反应更难进行,需适当提高硫化温度.     

不同硫磺用量对MPU/TPEE动态硫化热塑性弹性体重复加工及热油老化前后物理机械性能的影响

采用高温开炼机制备了不同硫磺(S)用量的混炼型聚氨酯(MPU)/热塑性聚醚脂弹性体(TPEE)动态硫化热塑性弹性体(TPV),并探索了TPV重复加工性能和热油老化前后的物理力学性能。结果表明,随加工次数的增加,加入S后TPV的拉断强度先增加后减小,100%定伸强度逐渐下降;热油老化后,随S用量增加,TPV的拉断强度、100%定伸强度、断裂伸长率、硬度均呈现下降趋势,体积变化率减小,质量变化率不变。     

HDPE和MVQ导热性的影响因素

对高密度聚乙烯（HDPE）、HDPE／导热填料和硅橡胶（MVQ）／导热填料三种材料的导热性能进行了试验研究。总结分析了导热填料种类及含量、温度、结晶度、密度等方面因素对材料导热性能的影响。实验结果表明：HDPE材料的热导率随着结晶度的增大而上升；随着导热填料粒径的增加，HDPE、MVQ材料的热导率增大；材料密度的提高，可提高导热性能。     

撕裂模式下乙烯-乙酸乙烯酯共聚物/氯丁橡胶热塑性硫化胶的Mullins效应及其可逆回复

采用动态硫化法制备了乙烯-乙酸乙烯酯共聚物（EVA）/氯丁橡胶（CR）热塑性硫化胶（TPV）,对其微观形貌、撕裂强度、撕裂模式下的Mullins效应、热处理后的可逆回复行为及其机制进行了研究。结果表明,EVA/CR TPV橡塑质量比为30/70时其撕裂模式下的应变和撕裂强度较高,橡胶相与树脂相呈“海-岛”结构;撕裂模式下EVA/CR TPV的单轴循环测试中表现出明显的Mullins效应,增大应变时,其最大撕裂强度、瞬时残余应变、内耗值和阻尼因子均增加,但应力软化因子趋于下降;随着热处理温度的上升,Mullins效应的可逆回复效果获得改善,且温度为70℃时其可逆回复行为最好。