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埋地塑料排水管道被广泛应用于城市排水管网中,受市政道路、交通、其他公用管线等各种客观条件制约,管侧回填土种类及其压实度等往往难以达到规范要求,给其安全运行埋下隐患。为了帮助设计人员和施工管理人员直观、深刻地了解管侧回填土特性对管道安全的重要性,通过理论计算,研究了管道环向稳定性、竖向变形量等随管侧回填土变形模量与覆土厚度变化的规律。研究结果表明:在不同覆土厚度和不同管侧回填土变形模量工况下,埋地塑料排水管环向稳定性抗力系数均能达到不低于2.0的规范要求,且当管道管径变化时稳定性抗力系数变化较小,因此避免管道破坏失效的重点是避免或减小管道竖向变形;当管道覆土厚度小于1.0 m时,所需最小管侧回填土变形模量急剧增大,因此设计的管道最小覆土厚度应不小于1.0 m;当管侧回填土变形模量过小时,也会增大管道竖向变形量,使管道竖向变形率大于规范规定的5%,因此施工中应采用良质回填土并严格控制管侧回填土的压实度,以提高管道结构稳定性,降低管道竖向变形,确保管道运行安全。 相似文献
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针对某土工格栅加筋土高边坡的初步设计断面进行有限元计算分析,改变回填土变形模量、泊松比以及土工格栅的变形模量进行计算。计算结果表明:土工格栅最大轴力的大小在每级边坡内部沿竖向的分布近似成三角形或梯形,在整体上的分布则呈锯齿形,轴力突变主要发生在两级边坡相邻的位置。回填土变形模量的变化对填筑体竖向位移的影响较大,而对水平位移的影响相对较小,较小的回填土变形模量会导致边坡位移增大以及格栅轴力增加,但对其分布基本没有影响;格栅变形模量的变化主要影响格栅轴力的大小,格栅变形模量降低时轴力会相应降低,变形模量增加时轴力也会相应增大。在实际工程中适当降低筋材的变形模量,有利于减小筋材受力,降低筋材破坏的风险。 相似文献
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为修正均匀介质的弹性理论计算变形模量的误差,使用ANSYS软件建立两种有限元计算模型,一种模型为完全均质地基模型,即与Boussinesq、Mindlin弹性理论相吻合的计算模型,另一种为荷载作用在刚性压板上的浅、深层平板载荷试验模型。然后根据具体算例进行对比分析,探讨有限元计算中土的变形模量取值。分析结果认为:在有限元或以弹性理论为基础的地基变形计算中,以浅层平板载荷试验计算得出的变形模量值,应再乘以1.079~1.157的系数计算土的变形模量;以深层平板载荷试验计算得出的变形模量值,应再乘以1.389~1.409的系数计算土的变形模量。 相似文献
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1982年第5期《水利水电技术》载有胡乐山同志《圆弧形挡土墙主动土压力计算》一文(以下简称“胡文”),文中在墙背是竖直的光滑面,墙后回填土为单一土质,填土面为水平面的基本假定的条件下,对主动土压力公式 相似文献
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为了探究土体性质差异对水泥土强度及变形特征的影响,选取冀西北地区广泛分布的风积沙及粉质黏土两种土样改良为水泥土,通过无侧限抗压强度试验,分析了水泥配比及含水率对不同土质水泥土的强度及变形规律。结果表明:随着水泥配比的增加,两种水泥土的强度都显著增大,但其强度增长率有明显不同,并且风积沙水泥土的强度在各种情况下均大于粉质黏土水泥土;含水率对两种水泥土强度的影响程度不同,粉质黏土水泥土在含水率低于最优含水率时强度基本不变,超过最优含水率后强度骤降,而风积沙水泥土在其最优含水率处的强度最大,且具有明显的峰值强度;随着水泥配比的增加,两种水泥土的变形模量都逐渐增大,但增加幅度不同;根据变形模量与强度的数据拟合,得出了两种水泥土28d养护龄期的变形模量估算公式。 相似文献
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用拱梁分载法进行拱坝应力分析时,需要合理确定各计算高程坝基岩体的变形模量和泊松比,但是坝基岩体通常是由各种不同岩性的岩石构成的,用其中任何一种岩性岩体的变形参数来代替或者对所有岩体变形参数进行简单的平均都是不合理的,因而正确评价坝基的综合变形模量对拱坝应力分析具有十分重要的现实意义。给出了在最小二乘意义下,利用三维有限元计算拱坝坝基综合变形模量和泊松比的一种方法。该方法可以求解由多种不同岩性的岩体、断层以及软弱夹层等构成的复杂岩体结构等效的变形模量和泊松比,并与相关的理论解进行了比较。比较结果表明,利用该方法来计算等效变形模量和泊松比是可行的。最后应用该方法对锦屏一级拱坝地基的综合变形模量和泊松比进行了计算,应用结果表明,在充分考虑各种地质构造和地基处理措施后,采用该方法计算的地基综合变形模量是合理的。 相似文献
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高同玉 《水利与建筑工程学报》2009,7(1)
假定了桩侧摩阻力及桩间土剪应力的分布模式,根据桩土应力协调,得到了柔性基础下复合地基变形分析新方法,即考虑刺入的自由应变分析方法。应用已有变形分析方法和有限元方法对同一实例进行了分析,对计算结果进行了分析对比,得出该方法具有良好的适用性,并应用该方法对影响复合地基性状的相关因素进行了分析,得出了土体模量、桩径等对桩侧摩阻力、桩体应力、土体应力及地基沉降的影响规律。 相似文献
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本文从挡土墙的变形形式入手,分析在不同的施工载作用、没的基坑开挖形式及回填土质量情况的土压力计算分析。通过分析发现;其一,必须纠正以为在破坏棱体范围以外可以放置任何荷重对建筑物无损的错误认识,其二,其坑开挖情况和回填土施工的好坏直接威胁着建筑和的安全。 相似文献
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阳昌秀 《水电自动化与大坝监测》1987,(2)
本标准规定了在现场确定工程用地的砂性土和粘性土变形模量的方法。本标准没有规定在现场确定坚硬土(岩石类土)、大块土、和浸水试验条件下沉陷土和膨胀土变形模量的方法。 相似文献
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柔性桩沉降可靠性的简化分析公式 总被引:1,自引:1,他引:0
本文提出了结合分层的剪切位移法、摄动法和随机场理论来计算柔性桩沉降可靠度的简化方法,并用随机有限元和蒙特卡洛模拟法对此简化模型的精度进行了对比分析,分析结果表明该方法计算简便,精度较高。通过算例发现,在土的变形模量为小变异的情况下,其概率模型对桩的沉降可靠度影响不明显,因此其概率模型可近似采用正态分布;在土的变形模量为大变异的情况下,其概率模型对桩的沉降可靠度影响非常明显,在选择概率模型时要慎重。对于土的变形模量服从对数正态分布的情况,采用将其当量正态化后的中心点法即使在参数大变异的情况下也可以获得理想的计算精度。 相似文献
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一、前言先有结构物而后回填土形成的地下管道,称为埋管。埋管受力状态与隧洞衬砌受力状态有本质区别。由于结构物刚度通常远大于回填土刚度,因而埋管两侧土柱要产生一个附加沉陷。这一附加沉陷受到埋管顶部土柱的阻挡,给管顶土柱附加剪力,致使管顶所受压力大于管顶土柱重量。本世纪以前,人们对此缺乏认识,致使埋管大量破损。1922年,美国人马斯屯首先提出了这个概念,发表了计算埋管荷载 相似文献
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对瀑布沟水电站地基砂层土料进行室内动力三轴试验,研究土体在复杂和高应力状态下的动模量阻尼比、动力残余剪切变形及残余体积变形特性,确定动力变形计算参数和强度指标,为大坝抗震复核提供参数。 相似文献
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在深入研究散体材料桩复合地基沉降变形机理基础上,考虑到散体材料桩复合地基由于受载或变形引起桩土孔隙率变化导致桩土变形力学参数变化的特点,建立出散体材料桩复合地基桩土变形模量和泊松比与变形的关系模型。然后,基于散体材料桩复合地基沉降计算的非线性特征,引进传统分层总和法和分级加载的思想,提出了刚性基础下散体材料桩复合地基沉降计算新方法。该方法避免了复合地基桩土压缩曲线和经验修正系数的使用,也考虑了散体材料桩复合地基桩土相互作用的影响,完善了散体材料桩复合地基沉降计算的理论与方法。最后,通过工程实例计算与分析,并与其它方法进行比较,表明了本文方法的合理性与可行性。 相似文献
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溪洛渡水电站拱坝基础综合变模分析 总被引:1,自引:0,他引:1
在拱梁分载法坝体应力分析时,需要合理确定坝基岩体的变形模量值,为此,在溪洛渡水电站双曲拱坝的坝基变形模量计算中采用平面有限元法计算地基的“综合变形模量”,从而反映实际地形地质条件对拱 坝基变形形的影响。 相似文献