带混合元件的动力波洗涤器

由动力波洗涤与静态合元件组合而成的带混合元件的动力波湿式洗涤器,利用静态混合元件使动力波洗涤器泡沫区下方气－液两相再次进行湍流混合,起到了两级串联的洗涤效果,试验表明,除尘效率〉９９％,尾气的液沫夹角带量〈３０ｍｇ／ｍ＾３。     

动力波洗涤在煤气净化中的成功运用

介绍了动力波洗涤器的组成、原理以及特点。在此基础上介绍了传统的湿式煤气洗涤器与动力波煤气洗涤的流程。通过两种流程的对比,总结了动力波洗涤器具有设备投资小、除尘效率高,操作弹性大,适用范围广,处理气量波动范围幅度大等优点。     

湿式动力波洗涤器的工业应用

动力波洗涤器具有设备结构简单、投资低、洗涤效率高等特点,适用于含尘气体的湿式除尘和洗涤,在工业上得到广泛应用。对动力波洗涤器的作用原理、结构特点及工业应用实例作了简要的介绍。     

WSA制酸系统在株冶的应用及改进

介绍了WSA铅冶炼烟气制酸系统工艺流程、主要设备规格及其生产情况。鉴于高含尘铅冶炼烟气直接进入一级动力波洗涤器，改用高效斜板斜管沉降器处理一级动力波洗涤器循环液，强化液固分离效果；对动力波洗涤器捕沫器进行强化，增加洗涤器，提高捕沫效率；改进电除雾器的气体分布及采用实时增湿烟气，从而改善净化效果。此外，还采取了一些改进措施，如：熔盐换热器重新施焊，更换烟气预热器玻璃管，氮气保护熔盐等，保证WSA制酸系统稳定运行。     

WSA制酸系统在株冶的应用及改进

介绍了WSA铅冶炼烟气制酸系统工艺流程、主要设备规格及其生产情况.鉴于高含尘铅冶炼烟气直接进入一级动力波洗涤器,改用高效斜板斜管沉降器处理一级动力波洗涤器循环液,强化液固分离效果;对动力波洗涤器捕沫器进行强化,增加洗涤器,提高捕沫效率;改进电除雾器的气体分布及采用实时增湿烟气,从而改善净化效果.此外,还采取了一些改进措施,如:熔盐换热器重新施焊,更换烟气预热器玻璃管,氮气保护熔盐等,保证WSA制酸系统稳定运行.     

喷淋洗涤塔、液柱塔及动力波洗涤器

简单介绍了喷淋洗涤塔、液柱塔及动力波洗涤器的结构特点及性能.并以工业应用装置的操作参数为基础,进行分析汇总,提出了各设备的设计参数,供同行参考.     

气液两相逆流-错流撞击洗涤器内两相流动与传质特性

针对一种能实现气液两相逆流-错流撞击的洗涤喷嘴,采用溶氧法、摄像法和电导探针法等考察了操作参数对洗涤器内两相流型、传质性能、局部气含率的影响,并分析了洗涤器内流型、气含率与传质特性的关系. 结果表明,由于气液两相沿洗涤器径向分布不均,文献中通过直观观察描述流型的方法明显欠准确. 在直观观察的基础上,依据局部气含率分布将两相流型分为液柱型、环流型和泡沫型三类,其中泡沫型分为环状泡沫型和碗状泡沫型两种. 为了定量分析不同流型的传质效果,定义了有效传质区(气液接触、传质过程中形成的两相流中气含率75%≤eg≤85%的区域),得出了有效传质体积的计算表达式. 气液逆流撞击的洗涤器内有效传质体积越大,传质效果越好.     

动力波洗涤器用于气体净化

在冷气体硫酸厂的湿法洗涤工序,采用了一种高效的泡沫洗涤器,从而缩小了设备尺寸,并减少了生产费用。     

动力波洗涤器在烟气脱硫中的应用

评述了动力波洗涤技术的应用现状.对其在复合肥生产系统的尾气净化工艺、冶金烟气制酸系统的尾气净化工艺和中化云龙集团中处理90 t/h的锅炉尾气中二氧化硫气体的净化工艺等典型代表技术的发展进行分析.结合动力波洗涤器的脱硫原理和设备特性提出未来动力波洗涤器技术的发展方向.理论分析和已有研究表明,运用动力波洗涤器技术脱除工业锅炉尾气,其烟气处理量范围广,稳定性高,脱硫效率高;且可有效解决磷矿浆堵塞等问题.     

动力波洗涤器中碱液吸收低浓CO_2的传质特性

为研究动力波洗涤器内的气液传质特性,在动力波洗涤器中,进行NaOH溶液吸收混合气体中微量CO2气体的吸收实验。参考填料塔中钠碱溶液吸收低浓气体的传质模型,测定了动力波洗涤器中NaOH溶液吸收低浓CO2的气相体积总传质系数KGa及吸收效率η。研究了气相速度、NaOH溶液质量分数及液气比对KGa的影响,结果表明:KGa随着气相速度及NaOH溶液质量分数的增加而增大,但NaOH溶液质量分数小于气相速度对KGa的影响;随着液气比的提高,KGa逐渐减小,η开始随着液气比的提高而增加,但到一定数值后,效果不明显;回归了KGa的准数关联式,并依据液气比对KGa及η的综合评价,提出洗涤管直径为100 mm,NaOH溶液质量分数为10%,液气比操作范围在0.005—0.025时,动力波洗涤器具有较高的综合传质性能,为工业应用提供参考。     

φ3300×6000毫米冲击洗涤器使用情况

我厂炼钢转炉烟气制酸,净化系统采用75％硫酸洗涤,流程是冲击洗涤器→泡沫塔→一级电除雾器。冲击洗涤器是系统中主要除尘设备,几年来使用情况较好,对保证正常运转起了很大的作用。     

和鼎铜业800 kt/a冶炼烟气制酸装置的设计及运行

介绍了浙江江铜富冶和鼎铜业有限公司800 kt/a铜冶炼烟气制酸装置工艺设计和设备选型情况.该装置设计采用一级动力波洗涤器—气体冷却塔—二级动力波洗涤器—两级电除雾器,稀酸洗涤净化、ⅢⅠ-ⅣⅡ二转二吸工艺流程,尾气处理采用石灰石-石膏法动力波脱硫技术,废酸处理采用两级硫化+石膏+两级中和铁盐法.装置生产运行稳定,进转化...     

烟气制酸净化工序气相温度升高的成因和对策

硫铁矿制酸和冶炼烟气制酸的净化工序通常采用一级动力波洗涤器—填料塔—二级动力波洗涤器—两级电除雾器的工艺流程,一级动力波洗涤器出口烟气温度超高不仅影响玻璃钢设备的使用寿命,更有可能导致硫酸系统SO_2风机的紧急停车。分析了净化烟气温度超高的主要原因,并提出了优化解决方案。     

吉化集团公司400kt／a含硫废水制酸装置简介

介绍了吉化集团公司400kt／a含硫废水制酸装置原料、工艺技术、自动控制及主要设备情况。燃烧炉采用820℃左右的热空气助燃,净化工序采用一级动力波洗涤器-气体冷却塔-二级动力波洗涤器-两级电除雾器流程,转化工序采用“3＋1”两次转化工艺。该装置是目前国内硫酸产能最大、设备国产化率最高的废酸再生装置。     

撞击式泡沫洗涤器流场数值模拟

采用k-ω湍流模型和拉格朗日两相流模型模拟了撞击式泡沫洗涤器内气液逆流接触的两相流场,通过分析中心截面的气相速度分布,可将气液两相相互作用区分为回流区、泡沫区和壁面环流区3个区域;探索用液相浓度分布来定量表征泡沫区即有效传质区的范围;考察了5种工况下洗涤器压降的模拟结果,并与试验结果相对比吻合较好(相对误差小于10%),验证了模拟的可靠性。     

动力波洗涤技术研究及工业应用进展

介绍了动力波洗涤器的技术原理、特点,并对该技术的研究现状和工业应用进行了论述,提出了工业应用中存在的问题和动力波洗涤技术在放大设计中值得关注的研究方向。     

动力波洗涤器性能实验研究

以电厂电除尘器捕集的飞灰、空气、水为实验介质,采用单因素考察的方法,研究了液气比、液体喷射速度、气相速度对动力波洗涤器的压降、除尘效率的影响。结果表明:压降随着气相速度、液体喷射速度的增加而增加,利用实验结果拟合得出的压降数学模型,其计算值与实测值非常接近,可为设备的工业应用和放大设计提供可靠依据。除尘效率随着液气比的增加而增加,当液气比达到8—9 L/m3时,除尘效率达到99.9%并趋于稳定;与文丘里洗涤器的对比实验表明:除尘效率相同时,动力波洗涤器压降仅为文丘里洗涤器压降的26%,雾沫夹带质量浓度为文丘里洗涤器的4%。     

10kt/a废硫酸再生装置的设备选型

介绍了中海油能源发展股份有限公司惠州石化分公司10 kt/a废硫酸再生装置工艺流程和设备优化选型情况。该装置采用一级动力波洗涤器一冷却塔一二级动力波洗涤器一湿式纤维除雾器酸洗净化、＂3＋1＂二转二吸制酸工艺,通过对关键设备废酸裂解炉、燃烧器、废硫酸喷嘴、动力波洗涤器、转化器、气体换热器等的优化设计和选型,使得装置占地面积小、高效可靠,解决了硫酸烷基化装置废硫酸出路问题,具有良好的经济效益和社会效益。     

尿素蒸发洗涤器下液管易堵的原因及措施

尿素蒸发洗涤器的下液管极易堵塞 ,笔者认为主要由以下几方面原因造成。1　工艺流程问题尿素蒸发洗涤工艺流程大多采用部分循环流程 (如图 1 )。通过物料平衡计算 ,发现洗涤器下液浓度在增加 ,洗涤槽的浓度也在不断增加 ,这便是洗涤器下液管易堵的原因之一。为了防止堵管 ,每个班要冲洗涤器下液管数图 1　部分循环蒸发洗涤工艺流程图次 ,因此分析洗涤槽中的尿素浓度并不高。为了根本解决洗涤器下液管堵塞 ,可将蒸发洗涤工艺改为不循环流程 ,如图 2。将图 1中 L0 0 1线接在 L0 0 5线上 ,使 L0 0 1不入洗涤槽 ,但可保留一条加软水的管线。另…     

新型气液逆流接触洗涤器流动-传质模型

通过冷模实验对一种新型气液逆流式洗涤器流动传质特性进行了考察。实验结果表明,在不同的操作条件下,洗涤器内气液两相流动会呈现出不同的流型。其中,洗涤器在泡沫流状态下的高效传质段体积和解吸率的数值均较大。将实验结果与理论分析相结合,依据其气液接触表面更新极快、形成高度湍动泡沫流的特点,提出了一种基于该洗涤器结构和操作特性、可以预测洗涤器传质效果的"两段式"流动-传质模型。模型将洗涤器内气液作用区分为两个区段:旋转射流段和高效传质段。利用该模型分析了解吸率与液气比L/G和旋流比ω的变化关系;结果表明,在不同操作条件下,该模型的计算结果与实验数据吻合较好,可供工程设计参考。