龙羊峡水电厂4号机的稳定性试验

为使机组稳定运行,龙羊峡水电厂4号机尾水锥管中装有8根D_g200的补气短管.短管的补气口设在其所在的尾水谁管断面距边壁0.15R处,背水流方向.由于各种原因,4号机尾水补气口未能达到预期的补气效果,致使机组的出力摆动、压力脉动及各部振动偏大,形成了“不稳定工况区”,长期影响机组的调度和运行.根据“稳定性试验”时的补气状态及机组振动特征,将补气口位置改到0.3R处,从而解决了尾水管补气不畅和机组振动偏大等问题,消除了机组的“不稳定工况区.”     

低水头混流式水轮机振动噪声的原因分析及研究

西南某低水头电站,水轮机在额定水头额定出力下运行良好,但在高于额定水头及满负荷、超负荷区域,机组出现强烈振动及噪声。经分析认为,振动工况特征点位于转轮运转特性曲线上的叶道涡区域内,CFD数值模拟也表明,在高水头满负荷、超负荷运行区内,转轮叶片间存在不稳定涡流,则该电站水轮机在高水头高负荷下的振动及噪声是由叶道涡引起的。     

世界上单机容量最大的水电机组成功实现国产

截至2007年10月17日10时15分，我国首台全国产的70万kW水轮发电机组在三峡工程（26号机组）顺利实现“首稳百日”目标。机组运行稳定可靠，振动、摆动、温度、压力脉动等技术指标均达设计要求，最大出力达到了75．6万kW，这标志着世界上单机容量最大的水电机组在我国成功实现国产。[第一段]     

水轮机产生振动和摆度的原因分析及处理

双牌水电站HL263-LJ134水轮机由于机组在运行中振动、摆度超过允许值,致使额定出力为3,000千瓦的机组被迫限制出力1,450千瓦运行达9年之久,给国家造成较大损失。双牌水电站通过检查、分析和试验,认为这台机组主要原因是水轮机转轮叶片开口不均以及叶片出口边缘太厚和厚薄不匀。经过处理之后,该机组出力已达到3,500千瓦,振动、摆度都在正常范围内。根据近几年来水轮机运行实践的结果,水轮机型线包括进口头部与出口形状的正确与否,对于水轮机的气蚀、振动影响很大,希望引起各制造、加工单位的足够注意。     

非均质转子运转时的振动解析

新建成的水电站在运行一段时间后，个别水轮发电机组有时会出现工作状况不稳定的现象，其表现形式便是各种类型的振动。人站在厂房中会感到较大的噪声和振动。而水轮发电机组的振动，多数是由于发电机转子质量不均匀引起的。因此分析非均质转子运转时的振动便具有很重要的意义。     

小型水轮机轴瓦温度过高引起烧轴瓦问题浅析

水轮机轴瓦是防止机组旋转时引起的摆动和振动、稳定轴心、承受径向荷重及轴向水推力的主要部件,对水轮发电机组起着重要的作用。经笔者从1991年至1993年3年的处理和调查,有38台次水轮机由于各种原因出现烧轴瓦现象,其中60％是由于缺油引     

谈闸门振动的原因及防治

在水利工程中，闸门的布置或设计如果存在技术上欠缺或由于闸门在恶劣的水流条件下运行等原因，均能引起闸门的振动。闸门振动除给人以不安全感外，强烈的闸门振动能使门体结构或焊缝开裂，甚至发生闸门变形损坏。严重时更可能导致建筑物软基的失稳或造成大坝失事等后果。因此，应当引起我们的注意。 影响闸门振动的因素很多，大致可归纳出以下几点原因： 一、由于闸门漏水而引起的闸门振动 这种闸门振动是由于闸门止水的自激振动引起的（见下图）。当闸门止水橡皮安装误差过大或者止水座不平整度太大时，导致水流从止水与接触面的缝隙中射…     

陆良县大跌水电站机组隐患分析及处理

云南陆良县大跌水电站建成投产初期，机组出力不足，３号机机组振动偏大，水导瓦温过高等问题，电厂邀请省内有关专家、技术人员进行咨询、研讨，制订正确检修、处理方案，使该电站恢复设计出力，实现安全、正常运行，并收到了较好的经济效益。     

空腔脱流振动和空蚀

水轮机在额定出力的30％左右或者更小的情况下，会出现空腔脱流振动和空蚀，给机组安全运行带来很大危害。空腔脱流的原因是在小流量时，靠近上冠、泄水锥的流线偏离流道轴轮廓线，出现脱流，并随流量的减小，轴面流速减小至出现逆向流动，脱流漩涡引起压力脉动和流道轴廓线表面的空蚀破坏。避免在低负荷区运行或向顶盖补入压缩空气是避免或减轻空腔脱流振动和空蚀的办法。     

由永磁机引起调速器摆动的原因分析及其处理措施

一、P-100型调速器摆动的原因分析调速器的摆动,可能是由永磁机、主机及引水系统等外界因素引起的,也可能是由于调速器本身的参数调整不当或制造工艺上(如干摩擦等)以及安装调整上的缺陷引起的,另外,水电站水工、电气等方面的缺陷,也会造成调速器的摆动,总之,造成调速器摆动的原因是多方面的,必须具体分析。玉渊潭水电站P-100型调速器也曾发生过摆动现象。其特点是在带负荷运行时,主配压阀和接力器产生周期性摆动,每秒摆动达三次之多(见图1),并与主机转速(187.5转/分)相对应;     

龙羊峡水电厂4号机组稳定性试验

龙羊峡水电厂4号机组于1989年6月投入试运行,至1990年10月运行近10000h。运行中的突出问题是存在一个较宽的不稳定工况区,当负荷为120～220MW时,尾水管中低频(涡带频率,下同)水压脉动值较大,出现尾水机组的出力摆动,机组的各部振动也偏大,而尾     

大朝山工程1＃、2＃机转轮叶片处理

大朝山工程水轮机为HL2611LJ580，转轮采用GE公司设计的X形叶片，叶片数13。1＃机试运行期间，机组噪声较大，机组出力大于100MW后，有异常噪声和振动。在完成72h运行后停机检查，发现叶片出现穿透性裂纹，总长约6580mm。经过对叶片三次修形处理后，机组的噪声、振动均正常。     

对TS286/42-28型水轮发电机噪声问题的分析与处理

深圳水库电站2号水轮发电机组是韶关水轮机厂的产品,发电机型号为TS286/42-28,额定功率1600kW,额定转速214r/min。该机于1985年12月试运行时产生较大的噪声和振动,经过测试处理后取得较好效果,现将噪声的测试结果、原因分析和处理方法简介如下。(一) 机组运行及噪声、振动测试情况发电机空载运行时,机组各部摆度、振动和瓦温均符合标准。随着机组的负载增加,噪声和振动也随着增加,当负载升至1400kW时,噪声达86dB,连厂房玻璃窗也发出吱吱响声,严重影响运行人员的正常     

金安桥水电站主轴补气装置增加防尾水倒灌措施

混流式水轮机在不稳定工况(一般在30％～60％额定出力)运行时,尾水管所产生的尾水真空及空腔涡带是转轮发生空蚀的主要原因,同时,空蚀使水轮机效率降低、振动加大,严重时甚至导致整个机组和电站厂房振动及噪音加大,因此,补气装置的可靠运行是保证机组稳定运行的条件之一.金安桥水电站下泄流量大于5010 m3/s时,尾水位高于补...     

略谈水轮机振动的水力原因

水轮发电机组在一般情况下。都会产生振动,但当振动超过一定范围时,将影响机组的稳定性、零部件的强度和使用寿命,从而降低机组出力。当振动严重时,还将引起厂房和压力钢管振动,必须采取措施予以解决。引起水轮发电机组振动有电气、机械和水力方面的原因。本文主要论述水力原因及其消除方法。由水力原因引起水轮发电机组的振动主要有:(1)尾水管中涡带引起的振动;(2)卡门涡     

车口溪水电站进行低负荷运行的实践

汽蚀对水轮机运行是个主要限制因素,汽蚀严重,除对机组出力及效率影响较大外,还伴有巨大噪声和振动。为了减轻汽蚀,对电站的要求,首先是将水轮机安装在允许的吸出高程之内,其次是不允许水轮机在偏离设计工况太多的条件下运行(如规定混流     

广州蓄能水电厂B厂尾水事故闸门门叶改造

广州蓄能水电厂B厂尾水事故闸门投产运行后出现门叶摆动及振动明显、门叶开度指示失效、门叶限位块脱落、操作接力器活塞杆轴封漏水、接力器活塞杆与门叶连接处漏水、门叶反向拱形弹簧板断裂等缺陷,分析认为尾水管中的压力脉动是产生缺陷的原因。通过改造门叶与接力器活塞杆的连接方式、门叶反向限位装置以及接力器活塞杆、开度指示杆的压水轴封结构,最大程度降低压力脉动对闸门的影响。改造后门叶在运行时的摆动和振动得到了有效控制,尾水闸门目前运行良好。     

倒挂式液压启闭机液压系统振动故障分析

倒挂式液压启闭机启动调试时发现启闭机运行过程中伴有振动噪声,通过分析振动产生的原因并消除,总结提出液压启闭机安装、运行、维护中减少产生故障隐患的措施。     

淮安运东闸水电站出力不足的原因分析及改造

对运东闸水力发电机组达不到额定出力的原因进行分析.认为出力低主要是由于进水流道不平顺、拦污栅处过流断面太小、尾水管效率差、出水槽不规范和尾水受阻等所致.在下游水位5.2m，其它条件正常时，引起的水头损失累计可达1.1m.经合理改造，可降低水头损失0.78m，使机组达到额定出力，且益本比高.     

混流式水轮机振动分析与优化运行

运行中的水轮机在不同程度上都存在着振动现象。机组振动的一个主要因素是偏离设计工况运行，并存在运行振动区域。乌江渡发电厂3台HL.638-LJ-520机组自投运以来，水轮机大轴封水盖、尾水管上锥管段及顶盖都受到过严重的振动破坏。通过振动分析，结合多年运行经验，绘制振动区边界水头与其对应出力的实际关系曲线，并考虑乌江渡发电厂电气接线特点，在自动发电控制（AGC）系统中设计扩充自动避开振动区功能，使避开振动区运行智能化，解决了以往凭运行人员经验和感觉避开振动区运行的问题，实现优化运行。