有关混凝土强度标准几个问题的探讨

对有关混凝土强度标准的几个问题进行了讨论 .因按 Rn=R0 tσ进行混凝土配合比计算时 ,得到的试配强度高 ,混凝土单位水泥用量增加 ,经济上欠合理 .另外 ,现行混凝土强度评定标准规定试件≥ 1 0组时 ,以平均强度和单组强度的最小值为界限来判定混凝土验收批的强度是否合格 ,对强度的离散性反映不够 .对现行规范或标准中的有关规定欠妥之处 ,提出了相应的建议     

关于混凝土试配强度公式的探讨意见

为使混凝土试配强度与其强度验收评定标准相协调、有效地控制质量和促进施工管理的加强,本文对混凝土试配强度公式提出探讨意见,供目前混凝土施工和今后修订相应规范参考。一、规范有关规定提要现行钢筋混凝土施工及验收规范GBJ204-83第4.2.2条规定,普通混凝土试配强度(公式4.2.2)为: R_配=R_标+σ0(1)式中 R_配一混凝土的试配强度; R_标——混凝土标号; σ0——施工单位的混凝土强度标准差的历史统计水平。第4.6.6条规定,混凝土强度验收的评定标准(公式4.6.6-1)为:     

混凝土试配强度的σ_0值值得商榷

为使混凝土试配强度与强度验收评定标准相协调,有效地控制质量和加强施工管理。本文对混凝土试配强度R_配=R_标+б_0中σ_0的取值,提出探讨意见,以供讨论。 GBJ204—83《钢筋混凝土工程施工及验收规范》第4.2.2条规定,普通混凝土试配强度为:     

试论混凝土强度增加系数

一、混凝土试配强度混凝土是一种多相非匀质材料,其抗压强度的分布规律是服从正态分布的.分布曲线(图1)的特征可直接用强度标准差σ(或变异系数Cv)表示出来.当质量控制良好时,强度值聚集于平均值的近旁,σ值小,曲线高而窄;当质量控制不良时,强度值分散,σ值大,曲线低而宽.标准正态频率分布曲线X～N(0.1)与横坐标之间的全部面积即为概率总和等于1,曲线与横坐标之间的各部分的面积为混凝土强度落在该范围内的概率.P%称     

砌筑砂浆设计强度与试配强度的关系

根据现行设计规范,砌筑砂浆强度等级 M15、M10按试块的抗压强度平均值定义的砂浆在砌体设计规范中,没有提供参加设计的标准值。又根据 GB 50153-92(试行)当材料保证率为95%时,砌筑砂浆试配强度应为:f_(m,o)=f_(m,k)+1.645σ(保证率95%)式中:f_(m,o)——试配强度;     

钢纤维混凝土配合比设计进行步骤简介

<正>钢纤维混凝土配合比设计进行的步骤是:(1)根据强度标准值或设计值以及施工配制强度提高系数,确定试配抗压强度与抗拉强度或试配抗压强度与抗折强度。(2)根据试配抗压强度计算水灰比。(3)根据试配抗拉强度或抗折强度,按规定计算或通过已有资科确定钢纤维体积率。(4)根据施工要求的稠度通过试验或已有资料确定单位体积用水量,如掺用外加剂时应考虑     

岭澳核电站建设中混凝土强度控制

主要介绍混凝土原材料及生产工艺对混凝土强度的影响以及其控制方法(包括试配试验方法及生产试验)。     

关于混凝土标准差σ_0的取值问题

一、新规范中σ0的两种取值方法新编《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)中第4.2.2条对施工单位混凝土标准差的历史统计水平σ0的取值问题规定如下: 1.施工单位如具有30组以上混凝土试配强度的历史资料时,σ0可按下式求得:式中:R_i——第i组的试块强度; R_n——n组试块强度的平均值。 2.施工单位如无历史统计资料时,σ0可按表1取值: 新规范(GBJ204-83)业经城乡建设环境保护部批准颁发,从1984年7月1日正式实施。据了解,在实施过程中,有相当部分施工单位在确定σo值时都直接取方法2(以下简称表格法)。     

C60自密实钢管柱顶升混凝土的配制与施工

通过大批量的试配以及在生产过程中对混凝土配合比的实时调整,实现了南京世界贸易中心C60自密实钢管柱顶升混凝土工程的顺利施工。在生产过程中不断调整胶凝材料用量、碎石级配及圆整度;同时检测混凝土在出机、入泵及出泵时的工作性能以及振捣方式对混凝土试块强度的影响。工程实践表明,出泵时混凝土工作性能满足施工要求,振捣方式对自密实混凝土的强度影响较小。     

高强自密实混凝土抗压强度影响因素分析

为探究高强自密实混凝土抗压强度的主要影响因素,通过由搅拌站或实验室生产或试配,由同一批试验人员采用不同成型方式和材质试模成型,采用28d抗压强度差异较大的P.Ⅰ42.5水泥进行配合比试配。结果表明,高强自密实混凝土的抗压强度与密度和均匀性有一定关系,密度越大,试块均匀性越好,抗压强度越大;且金属试模成型的试块平面度优于塑料试模,抗压强度也较高。P.Ⅰ42.5水泥强度对早期自密实混凝土抗压强度有较大影响,但对后期抗压强度影响不大。     

混凝土废弃物的回收与再利用试验研究

对混凝土废弃物破碎回收后取得的再生细骨料按不同替代率拌合成的混凝土力学性能进行了研究分析,通过不同再生细骨料取代率下的混凝土标准立方体抗压强度和劈裂强度对比试验,分析了再生细骨料对混凝土力学性能的影响效果。     

EPS混凝土单轴冲击压缩试验及破坏形态分析

为研究EPS颗粒体积掺量对混凝土单轴动态抗压强度和破坏形态的影响,采用直径74 mm的分离式霍普金森压杆装置,对4种EPS颗粒体积掺量的EPS混凝土进行单轴冲击压缩试验,分析了应变率和EPS颗粒体积掺量对EPS混凝土单轴动态抗压强度和破坏形态的影响。试验结果表明,EPS混凝土单轴动态抗压强度随应变率的增加而增大,随EPS颗粒体积掺量的增加而降低,当EPS颗粒体积掺量在20%~30%之间,EPS混凝土单轴动态抗压强度降低幅度较小;EPS混凝土试件破坏形态具有明显的高掺量低应变率效应;当EPS颗粒体积掺量达到30%之后,EPS混凝土试件裂而不碎。     

乳液型混凝土养护剂研制及应用

论述了以石蜡、亚麻籽油为主要原料的混凝土养护剂的研制方法。在合理确定养护剂初步配比的基础上,用正交的方法对养护剂的配比进行了优化。以混凝土强度和保水率为评价指标,确定出了养护剂的最佳配合比。试验研究表明,养护剂可以有效地保持混凝土中的水分,并明显高于自然条件下的混凝土强度,可以有效地保证混凝土工程的质量。     

高性能灌浆料与混凝土界面黏结性能的研究

通过Z型试件剪切试验对CGM高性能灌浆料与老混凝土黏结剪切性能进行试验研究,分析掺水率、养护龄期、灌浆料强度等级等对黏结剪切性能的影响规律。研究结果表明:CGM高性能灌浆料与混凝土界面的黏结性能随着黏结龄期的增长而增长,且增长速率逐渐降低。对于老混凝土试件,采用CGM高性能灌浆料修补时,随着灌浆料强度的提高(灌浆料掺水率的减少),灌浆料与混凝土黏结试件的黏结剪切强度呈下降趋势;而随着灌浆料掺水率的增加,由于高性能灌浆料流动性能的增大,虽然其立方体抗压强度降低,但却有利于灌浆料与混凝土黏结抗剪性能的改善。     

掺膨胀剂水泥基胶凝材料膨胀率的影响因素

本文就膨胀剂的品种、掺量、混凝土强度、养护奈件、矿物掺合料的取代率等因素展开了研究,试验结果表明：为保障膨胀剂能发挥良好的膨胀效果,应严格控制膨胀剂的细度及掺量;保证养护所需的温度及湿度;根据混凝土的强度等级,确定膨胀荆最佳掺量;适当控制矿物掺合料的取代率。     

改性聚酯纤维在混凝土中阻裂增强抗冻试验研究

本文通过国家863超高强改性聚酯合成纤维增强混凝土施工性能、抗压强度、抗折强度、抗渗、抗冻融、抗阻裂基本性能与基准混凝土试件性能进行了对比试验研究,试验结果表明,加入超高强改性聚酯纤维能明显改善混凝土的韧性,提高混凝土变形、抗渗、抗冻融性能和抵抗早期收缩裂缝能力,有利于提高混凝土结构的耐久性.     

再生混凝土块体替代率对混凝土立方体抗压强度的影响

废弃混凝土破碎成小块体,将替代率分别为0%,20%,和30%的再生混凝土块体和现浇混凝土混合放入200 mm×200 mm×200 mm的立方体试模中,制成再生混凝土混合试块。对再生混凝土混合试块进行立方体抗压试验,测出不同块体替代率下混凝土试块的抗压强度,试验结果表明随着再生混凝土块体替代率的增加,再生混凝土混合试块强度降低。     

高掺量石粉混凝土配合比试验研究

研究了高石粉掺量对普通混凝土和易性、抗压强度和抗渗性能的影响规律。研究结果表明,掺加适量石粉有助于改善混凝土和易性;石粉掺量每增加5%,混凝土配合比的砂率可相应降低2%;掺加石粉不会对抗压强度产生不良影响,但是石粉最佳掺量为10～25%。掺加石粉也有助于改善混凝土抗渗性能。     

混凝土强度质量控制及其合理抽样检验方法的探讨

本文以标准的规定为依据,对混凝土为主的人工材料质量控制及其与设计、施工的关系作了阐述,提供了在批间分布基础上的抽样检验方法,论述了混凝土强度的控制应从配合比的实施开始,并提出了改进意见。     

混凝土强度质量控制及其合理抽样检验方法的探讨

本文以标准的规定为依据,对混凝土为主的人工材料质量控制及其与设计、施工的关系作了阐述,提供了在批间分布基础上的抽样检验方法,论述了混凝土强度的控制应从配合比的实施开始,并提出了改进意见.