真空吸尘器噪声的初步探讨

在家电产品中,真空吸尘器的噪声较高,国家标准(报批稿)规定为声功率级≤84dB(A),根据中国消费者协会提供的15种吸尘器的实测报告,噪声多数在80dB(A)左右(《消费者》1990年第1期)。随着吸尘器的普及和市场竞争的激烈,降低吸尘器噪声,开发低噪声吸尘器,已成为生产厂家所致力的一个方面。为此,我们对国产吸尘器的噪声进行了分析研究,得到了一些有益的结果。本文就吸尘器噪声的产生机理、影响噪声的主要因素以及降噪途径进行讨论。     

特高压变压器噪声源模型及仿真分析

准确评估特高压变电站内噪声水平需要合适的变压器声学模型。为此,在将变压器看作面声源的基础上,通过点声源与面声源的等效代替,最终将变压器等效为多个点声源,建立了相应的模型。该模型基于等效源法的思想,采用声功率级表示各等效点声源源强,等效过程方便简单,只需测量变压器附近少量场点的声压级,避免了近场声全息技术中的复杂计算。仿真计算结果显示:将面声源等效为多个点声源后的重建声场曲线与原平面声源产生的声场曲线基本一致。另外对1 000 kV变电站的仿真计算与实测数据的对比分析表明:结合提出的声学模型与点声源户外传播衰减,能较准确地预测变电站内任意点处噪声值,误差不超过1.5 dB。     

500 kV 变电站简化噪声源衰减特性研究

基于四川某500 k V变电站,将其主变压器分别简化为体声源、面声源和点声源,对噪声衰减情况进行预测分析。结果表明,采用Cadna/A软件和噪声导则推荐模式计算的噪声声压级吻合良好,距体源、面源、点源相同距离处采用软件计算的噪声声压级差异较小,最大差值仅为0.9 d B(A);在近声场(L≤5 m),体源噪声衰减最慢,面源其次,点源衰减最快,L(距声源距离)相同时,声压级从大到小依次为体源、面源、点源;而在远声场(L≥35 m),各声源衰减规律一致,声压级从大到小依次为点源、面源、体源。从机理上阐明了变电站噪声预测工作中的声源简化差异问题,具有很强的指导意义。     

大型机组现场噪音测试方法的研究应用

大型机组因尺寸大、所需工况及安装配置要求高等因素限制,无法在噪音室内组装,噪声测试只能在安装现场进行。受本底噪声及房间常数影响,测试值严重偏离实际值,测试结果置信度不高。本文阐述了一种通过国标GB/T 16538-2008《声学声压法测定噪声源声功率级现场比较法》测得噪声声功率级的数据,间接推导出声源表面声压级的方法。     

舰船用交直流电机空气噪声谱设计计算

针对舰用设备空气噪声倍频带声压级的要求,在分析交、直流电机噪声发声机理的基础上,通过对不同声源频率特性的研究,解决了在设计阶段计算交流异步电机、直流电机空气噪声声功率级和倍频带声压级的问题;并在实际工程设计中得以应用,使所设计的电机符合美国海军标准.     

舰船用交直流电机空气噪声谱设计计算

针对舰用设备空气噪声倍频带声压级的要求,在分析交、直流电机噪声发声机理的基础上,通过对不同声源频率特性的研究,解决了在设计阶段计算交流异步电机、直流电机空气噪声声功率级和倍频带声压级的问题;并在实际工程设计中得以应用,使所设计的电机符合美国海军标准。     

基于SoundPLAN的变电站噪声预测

基于SoundPLAN软件对山东某变电站进行噪声预测,利用实测值反向计算主变压器声功率级,分别根据反推声源和推荐声源建立模型,并将配电装置、电抗器等其他电力设备等效为声场障碍物进行建模,通过反推声源预测结果、推荐声源预测结果和实测值进行比较。结果表明,在模型环境参数及声场障碍物不变的情况下,测点反推声源预测结果比推荐声源预测更接近于实测值,推荐声源值不适用于远声场或有障碍物声场的噪声预测。     

如何降低真空吸尘器电风机噪声的探讨

我国国家标准(报批稿)对家用真空吸尘器提出的噪声要求,必须不大于A计权声功率级84分贝。如何降低真空吸尘器的噪声已被各生产厂家提到议事日程上来。 对上海吸尘器厂生产的HCX—80A型吸尘器用电机(如图一所示),用倍频程分析仪及电平记录仪测试,绘出频谱图如图二。     

浅谈电动工具噪声源的分析和降低噪声的措施

电动工具的特点:体积小、重量轻、出率大、转速高(一般空载电机转速达17000～30000转/分),因而它的噪声要比同样的体积、重量、出率的电动机大几十分贝。就是500瓦以下的交直流两用电站,在空载运转时,距离噪声源1米处测得的声压级一般高于85dB(A)。我们对电动工具噪声源作了一些分析。 1 嗓声源的测量目前国内对电动工具噪声测试方法,尚在制订中,而国际标准至今尚未收集到,因此我们暂时参照日本工作标准JISC9605—1976进行测试。 1.1 测试条件 1.1.1 本底噪声在20dB(A)与38.5dB(A)二种环境下进行测试,前者是本厂自制的半消声室,后者是原X光室(即为一般比较安静的房间里。) 1.1.2 采用丹麦B＆K公司制造的2209精密声级计,并带有1613倍频程。 1.1.3 工具处于额定电压下空载运行状     

运行温度对电容器噪声影响的研究

电容器噪声试验中,其心温对噪声测量结果有着重要的影响。然而,鲜有文献研究心温对电容器噪声的影响。应用《GB/T 32524.1—2016声学声压法测定电力电容器单元的声功率级和指向特性第1部分:半消声室精密法》中的测试方法,根据给定的电流加载条件,对电容器在不同心温下辐射的声压级和声功率级进行测量。试验结果表明,随着电容器心温的升高,其声功率级有明显的先升后降的趋势,且在电容器心温接近温度类别上限时,其辐射的声功率级明显高于其他温度时的数值,不同温度下其声功率级的最大差值可达3.5 dB。但是,电容器心温只改变其声压级和声功率级的大小,不会改变辐射噪声的规律。     

家用电器测试用混响室的设计

1引言 如今,声学实验室已成为家电生产厂家必备的设施之一.家用电器噪声声功率的测定标准GB 4214中对测试所需的声学实验室按测试原理分为两类,即模拟自由声场的消声室和提供扩散声场的混响室.目前家电行业应用较多的是消声室,从而忽视了混响室的诸多优势,实际上,从测试声源声功率与分析的角度看,混响室具有相当多的优点:     

并联电抗器振动特性及声功率级计算

为掌握高压并联电抗器的振动特性及声功率级确定方法,在分析电抗器本体振动产生机理的基础上,分别采用声压、声强和振动法测量并讨论了电抗器的声功率级特性,明确了电抗器的振动频谱及分布规律,提出了电抗器噪声预测计算的声源参数。结果表明,电抗器本体振动以100 Hz基频为主,各面的振动分布差别较大,振动加速度与运行电压线性相关;声压法测量得到电抗器声功率级为96.4～101.2 dB,相比声强法大2～6 dB,可作为变电站噪声计算的声源参数。     

家用电器测试用混响室的设计

1引言 如今，声学实验室已成为家电生产厂家必备的设施之一。家用电器噪声声功率的测定标准GB4214中对测试所需的声学实验室按测试原理分为两类，即模拟自由声场的消声室和提供扩散声场的混响室。目前家电行业应用较多的是消声室，从而忽视了混响室的诸多优势，实际上，从测试声源声功率与分析的角度看，混响室具有相当多的优点：     

家用电器测试用混响室的设计

1引言如今,声学实验室已成为家电生产厂家必备的设施之一。家用电器噪声声功率的测定标准GB4214中对测试所需的声学实验室按测试原理分为两类,即模拟自由声场的消声室和提供扩散声场的混响室。目前家电行业应用较多的是消声室,从而忽视了混响室的诸多优势,实际上,从测试声源声功率与分析的角度看,混响室具有相当多的优点:     

变截面管内燃煤烟气PM_(2.5)声波团聚实验研究

声波团聚PM_(2.5)减排工业应用的瓶颈问题包括缺乏大功率高效强声源和能耗过高等。基于气流声源(高频旋笛)和突变截面驻波管建立了160dB以上燃煤烟气声波团聚实验系统。系统设计中,通过团聚敏感频率与驻波管共振频率相匹配,在相同输入声功率前提下提高了管内声强和团聚效率,并通过复合透声板实现了团聚舱内功率气流与强声场的分离。通过模态分析法和有限元模型研究了舱内声场特性和共振频率的影响因素。实验研究了500Hz至1.5kHz宽频范围内舱内强声信号和共振工况条件,对比了不同频率和声压级条件下烟气中5μm以下粒径的分布变化。结果表明,全频段内声压级获得5dB至15dB的共振增益,700Hz最大基频声压级达到167dB。烟气团聚较优频率为700Hz和1.4kHz,PM_(2.5)减排效率最高99%,达到了PM_(2.5)高效脱除和提高声能利用率的目的。     

6款三门冰箱噪声声品质测评

<正>本文通过对市场主流的6款三门冰箱进行声品质主观和客观测试,希望从用户听觉角度出发,为冰箱品质提升提供评价建议和改进方向。企业非常重视冰箱噪声控制,目前对冰箱噪声的测评主要围绕A声压级或A声功率级。一些企业认为A声压级或A声功率级越低越好。但是,A声压级是根据人对纯音响度的反应实验得出的。冰箱噪声是频率成分复杂的复合     

不同谐波电流注入条件对电容器噪声影响的试验研究

为了准确测量电容器噪声并在保证测量准确度的前提下降低对试验电源等设备的要求,本文以昌吉-古泉±1100 kV特高压直流输电工程电容器设备的噪声试验为依托,针对4种型号的电容器产品采用桥式电路加载昌吉—古泉特高压工程规定的全谐波电流、前3种主要电流及等比例降低的全谐波电流完成了噪声试验,得出电容器在相应条件下的声压级和声功率级。试验结果显示当全谐波电流中高次谐波幅值与主要3种电流幅值存在数量级差异时,只用主要3种电流作为注入条件进行试验,测得的声功率级与全谐波电流注入条件下的测量值相差0.4dB以内;当全谐波电流中的高次谐波电流幅值与其他电流幅值不存在数量级上的差距时,采用注入等比例降低的全谐波电流进行试验,然后根据公式推算出100%全谐波下的电容器噪声声压级和声功率级。试验数据显示公式在降低的电流为额定电流40%及以上时仍有较高推算精度,最大声功率级误差仅为0.1dB。     

电容器噪声测试测点布置方法比较研究

电容器噪声测试中,测点布置对电容器噪声声功率测量结果有着重要的影响,行业内对采用何种测点布置方法也尚未统一。本文以同种大气条件、同等电流注入条件为前提,比较多种测点布置方法的声功率级结果,其测点布置方式差异主要体现在半球形与长方体包络面形状的不同和长方体包络面是否延伸至地面,3种测点布置方法测得的声功率级存在着明显的差异。本文对不同测点布置方法的测量结果进行比对分析,验证了工程实践中普遍假设各个测点对应的面积近似相等的可行性。本文着重考虑地面刚性反射面对声场分布影响,考虑镜像声源与原声源共同作用,讨论了各种测点布置方法的包络面确定方法,分析了不同包络面选择对声功率计算结果的影响,与试验结果相符。     

采用声强技术测定电机声功率级的测试程序

通过理论和实验分析,阐述了采用声强法测定电机噪声声功率级的测试程序。文中详细说明了声强测量国际标准ＩＳＯ９６１４—１中的声场抗性指数和判据在声强法测定电机噪声声功率中的作用。结果表明,电机噪声声功率级声强法测量只要按照国际标准有关测试程序进行,就能得到令人满意的结果。     

1000kV特高压并联电抗器周围声波干涉特性分析

为对特高压变电站的噪声进行综合治理,对变电站内主设备噪声进行了测量。采用相干和非相干声波理论,建立了并联电抗器周围声场分布模型,并计算了电抗器周围的声场。结果表明,并联电抗器噪声频谱中100 Hz的声功率级占整个1/3倍频带A计权声功率级的91.2%,该频率声波发生干涉,进而导致并联电抗器周围的声场分布存在极大值和极小值交替出现的现象;由于干涉声场的影响范围较大,因此在预测和评估特高压变电站的噪声时,不能将并联电抗器视为简单的非相干噪声源,而应采用相干声波理论来计算声场。