新款电焊机引弧器

本文介绍的引弧器,能轻松引燃长约5～10mm的电弧,电流1A,可供特细焊条进行微弧焊接。如将其与普通焊机配置,可将焊机的引弧成功率由30％提高至100％,电弧稳定,即使非专业人员也能轻松作业,称得上是一种“傻瓜”焊机。该装置适于厂家改进产品和自制家电维修用小型焊机。 一、引弧器原理 图l为原理图。功率约30～60W的变压器输出50V左右的空载电压,经整流后从①脚输入到引弧模块YH28,从②脚输出电压不变的直流电。如短路正负极再分开,即可引燃一连续的电弧。如将正负极同普通焊机的正负极并联,那么,在引弧时,即使焊机引弧失败,引弧器也能引燃一小电弧,焊机在这小电弧通道上,会立即形成大的电弧。对任何低劣的焊机进行改进,都可使其引     

土法制造电焊条

我处在焊条供应不足的情况下,利用8号铁丝和极易收集的贱价材料用土法制成电焊条。使用结果,电弧稳定,引弧迅速,飞溅较多,药皮与铁芯一齐熔化,并能进行平焊和立焊。在电站建设中,这种土制焊条可以代替消耗量很大的(?)-34型电焊条;其制造成     

用于离子镀膜的高压单脉冲引弧技术

我们在研究离子镀膜技术的过程中,实验成功高压单脉冲引弧方法,用于引燃离子镀膜机中的直流电弧。高压单脉冲引弧方法同目前现有的直流高压引弧方法和高频引弧方法相比,具有操作安全、节省能源以及不需要采用单独的引弧电源等特点。这种引弧方法是采用一个附加在电弧电源输出端的高压单脉冲引弧电路。利用电弧电源的空载输出电压对这种引弧电路进行供电。由于引弧电路的输出端并联有阻尼二极管,当引弧电路中的电容器对脉冲变压器进行放电时,在引弧电路的输出端便能产生高压单脉冲。研制成功的高压单脉冲引弧方法,能在约3×10~(-3)。乇的工作气压下,可靠地引燃离子镀膜机中的直流电弧。     

电磁发射弹丸膛口磁场分布特性分析

电磁发射弹丸出膛瞬间导轨电流从电枢转移到引弧器或消弧器,导致膛口磁场发生快速变化.该文针对电磁发射弹丸出膛时存在的特殊电弧现象,首先采用柯西电弧模型分析膛口电流转移过程,获得转移过程中引弧器上的电流.其次通过建立导轨回路和引弧回路三维瞬态磁场仿真模型,得到电流转移过程中的磁场仿真模型.最后再通过双目视觉原理测量弧根运动...     

大型风机叶片雷击多通道电弧气爆损伤的实验

风机叶片雷击事故多发,而雷击下桨叶机械损伤机理的研究很少。通过调研风电场雷击数据和实验模拟,获得雷击位置分布规律,结合桨叶材料损伤得到雷击电弧多通道路径。采用极细镍铬丝铺设电弧路径,对5m长风机叶片开展大电流注入实验,发现引下线在两腹板之间,会减小后缘开裂长度,但将对后缘腹板及两腹板之间区域造成巨大损伤;引下线在后缘腹板外侧,可将损伤控制在后缘腹板之外。引弧孔距叶尖较远时,损伤以引弧孔为中心向两侧等距延伸;引弧孔距叶尖越近,叶尖方向的损伤越严重,直至危及叶尖接闪器。高速相机拍摄的动态过程表明,叶尖方向的损伤主要缘于电弧气流的多次回流冲击。研究成果可帮助揭示叶片动态损伤机制,指导其防雷设计。     

热电偶焊接机检修一例

我公司有一台沈阳产GYH-1型高频氩弧热电偶焊接机。在使用了一段时间后,引弧电弧变小,不能引燃主回路电弧,致使焊机不能使用。 首先检查主回路电路没有发现问题,进而调整放电间隙,无论怎样调整都无济于事,而且放电噪声很大。判断问题可能发生在高频引弧回路。高频引弧回     

长距离输电线路潜供电弧弧根跳跃与弧长剧变的物理机制与仿真

建立了长距离输电线路潜供电弧物理模拟实验平台,使用高速摄像仪拍摄潜供电弧的运动发展过程。实验发现,潜供电弧阳极弧根存在明显的跳跃现象,且潜供电弧运动过程中电弧长度经常出现暂时变短的现象,在电弧熄灭前的瞬间,电弧长度会急剧上升。为明晰引起上述现象的内在作用机制,建立了链式电弧模型,对长距离输电线路潜供电弧进行仿真分析,结果表明弧根跳跃与热浮力和电极结构密切相关,电极结构水平时潜供电弧弧根跳跃次数明显减少,更有利于电弧的疏导与熄灭。电弧长度暂时变短是由弧柱间短路引起的,而熄灭前潜供电流突然增大引起弧长的剧变。进一步研究了潜供电弧燃弧时间与风力之间的关系,风速较大时,风载荷在电弧受力中占主导作用,燃弧时间分散性较小。仿真还发现导线互相垂直时潜供电弧运动更为剧烈复杂,电弧更容易熄灭。     

电弧电压及燃弧时间的分析研究

本文根据电弧基本理论，对银基触头材料开断电阻性负载的电弧电压及燃弧时间进行了实验研究，通过分析比较得出，开断电流越大，燃弧时间越长，电弧电压的变化遵循交流电弧的伏安特性的结论。     

高速铁路电分相电弧运动发展规律研究

高速铁路普遍采用锚段关节式电分相结构,动车组带电闯分相时产生的长电弧在弓网物理场中的运动具有随机性。该文在接触网电流分布的基础上,采用链式电弧模型,计及电弧受到的磁场力、热浮力、空气阻力及行车气流作用,得到电弧链的运动轨迹变化,进而发现起弧初相角、起弧位置对电弧运动发展的影响规律。仿真结果表明,磁力对电弧的运动起主导作用,电弧运动受起弧位置影响尤为显著,但受起弧初相角影响不大;当起弧位置居于吊弦正下方时,电弧整体倾向于沿行车方向进行往复运动,当起弧位置位于吊弦前、吊弦后时,电弧呈现明显的下倾、上飘规律。该文研究揭示了电分相电弧会导致异相短路、对车顶短路、烧损承力索3种不同后果的原因。     

考虑潜供电弧初始位置随机性的电弧仿真模型

短路电弧向潜供电弧转换过程中,因短路电弧直径远大于潜供电弧,潜供电弧出现的具体位置不能确定,潜供电弧初始位置具有随机性。针对这一问题首次建立了仿真模型,认为潜供电弧出现的位置与空间电导率有关,电导率越大,越容易击穿形成潜供电弧。基于此种认识,计算了空气电导率与温度之间的关系,进一步求得了不同短路电流下电导率沿电弧径向分布规律。在此基础上,仿真计算了不同短路电流下潜供电弧初始弧长的随机性,进而将潜供电弧初始位置随机性模型应用到链式电弧模型中,对潜供电弧进行仿真计算,获得了具有分散性的潜供电弧燃弧时间,并将仿真结果与实验结果相比较。结果表明:电导率随温度变化呈先增加后平坦最终降低的规律;电流为1 k A时电导率沿电弧径向单调递减,而电流为25 k A时电导率沿电弧径向呈现先增加后减小的趋势;随着短路电流的增大,潜供电弧初始弧长平均值与弧长的分散性也随之增大;燃弧时间计算结果与实验结果整体趋势一致,相对误差较小,计算模型可靠。     

电焊电弧偏吹的原因

在电焊接过程中,经常发生电弧的轴线与焊条轴线方向不相同而偏向一侧,这种现象叫电弧偏吹。造成电焊电弧偏吹的常见原因有六种: (1) 焊条药皮偏心。一般焊条的偏心度不能超过3％,焊条偏心度过大时易引起电弧偏吹。 (2) 磁场物质的影响。在电弧周围     

微束等离子弧焊电源最佳特性探讨

通过对微束等离子电弧形态的分析及弧长波动时焊接的焊缝宽度与不同条件下电弧电流分散度的测定,本文提出在纯氩保护气氛中,无论是垂降外特性电源,还是双曲线外特性电源,都不能在弧长波动时使阳极(工件)有效热功率恒定。当等离子体电弧受到双原子气体强烈冷却时,双曲线外特性电源比垂降外特性电源较好地逼近于恒功率输入。文中指出,弧长波动影响阳极输入热功率的重要因素是等离子电弧本身存在着电流分散现象。文章还提出了获得微束等离子弧焊最佳电源特性的几种途径。     

潜供电弧模拟实验图像边缘检测与形态特征分析

采用图像边缘检测技术得到潜供电弧轮廓图形,是分析潜供电弧形态特征的基础。基于灰度图像开展中值滤波与高斯滤波、大津算法的图像分割以及Canny边缘检测,提出了潜供电弧图像的边缘检测方法。根据弧柱的灰度分布直方图,分析了潜供电弧亮度分布不均匀的特征;通过提取的潜供电弧轮廓图像,有效识别了潜供电弧的弧根收缩、弧柱短接现象和螺旋结构,以及阴极弧根并存、阳极弧根跳跃的不规则运动特性。分析了潜供电弧运动过程中的弧长变化、位移特性以及弧柱直径的变化,结果表明,潜供电弧在连续重燃的过程中,弧长不断增加,弧柱直径呈周期性变化,在位移特性方面保持水平方向的向右偏移和垂直方向的持续上升运动。分析了不同潜供电流下的潜供电弧形态特征,结果表明,潜供电弧的弧长与直径随潜供电流的增加而增大。上述研究成果可为潜供电弧燃弧和熄灭特性的深入研究提供理论依据和技术支撑。     

间歇性电弧接地故障建模分析

在小电流接地系统中间歇性电弧接地故障普遍存在,建立准确的电弧模型是研究这类故障特征的基础。本文首先介绍了改进的"控制论"电弧模型,可以通过控制弧长有效地模拟不同情况下的电弧发展过程。将其应用于间歇性电弧接地故障的仿真研究,提出一种通过比较不同条件下稳定燃弧电压、空气耐受电压与系统恢复电压的熄弧燃弧判据。在PSCAD平台上搭建了典型10kV配电网仿真模型,分析了不同电弧模型参数对间歇性电弧接地故障特征的影响。仿真与实测结果说明了电弧模型的有效性以及所提判据的可行性。     

低压成套设备引弧试验新旧标准的差异研究

本文介绍了低压成套设备内部故障电弧的危害,针对成套设备引弧试验新旧标准中的变化,通过比较在试验参数、试验程序、试验指示器、试验结果评价、试验报告要求、电弧情况下的成套设备分类及电弧引燃防护区等方面存在的差异,为相关技术人员提供一定的参考。     

带电分闸10kV空载电缆电弧暂态过程研究

为研究带电分闸电缆时断口产生电弧的暂态过程及其影响因素,需解决传统电弧模型不能适用于电弧燃烧全阶段内弧安特性的问题。基于改进的电弧黑盒模型,在ATP-EMTP中建立了带电分闸10kV空载电缆仿真电路,研究了初相角、电缆长度、截面积改变对电弧燃烧暂态过程的影响,并得到了电弧电流与电容电流的变化关系。结果表明:电缆长度越长、截面积越大,分闸操作产生的电弧电流越大,燃弧时间越长,而初相角变化对其基本没有影响;分闸前电容电流越大,电弧电流越大,电容电流0.2 A时,电弧电流变化更为明显。最后,根据带电投切试验结果,考虑一定安全裕度对现有消弧策略中提出了修正建议,将是否使用消弧开关的电容电流临界值0.5 A修正为0.45 A。     

用于电压波动研究的交流电弧炉电弧模型

电弧炉对供电系统造成的电能质量问题主要是引起供电系统电压波动。建立了用于电压波动研究的电弧模型,新模型是将确定性电弧模型与弧长变化规则相结合来模拟电弧炉负荷的非线性和随机性。其中确定性电弧模型以能量守恒定律为基础,用非线性微分方程描述电弧电导、电流和弧长之间的函数关系;电弧弧长变化规则是在理想弧长基础上叠加带通白噪声。在Simulink环境下,将新的电弧数学模型作为一个等效电压源接入电弧炉供电系统进行仿真。通过与现场实测数据进行对比,证明新模型可用于仿真研究电弧炉引起的供电系统电压波动问题。     

卫星电弧推进电源研究

介绍了电弧火箭推进系统,对其主要组成电弧推进电源的工作原理进行研究。电弧推进电源利用高频开关变换技术将一次母线电压转化为维持电弧电流,并在电弧形成初期提供必要的启动高压脉冲。研制的1 500 W原理样机实现了电弧推进器的引弧和维弧工作,证实了设计的可行性。     

低压成套开关设备内部故障电弧研究

介绍了低压成套开关设备内部故障电弧,结合标准GB/Z 18859—2002及IEC/TR 61641,对低压成套开关设备进行内部故障引弧试验并对试验现象进行分析,阐述了引起内部故障电弧的原因,通过对样机进行合理优化改造设计,并采取了必要的故障电弧防护措施,使得顺利通过试验,为通过引弧试验提供了参考。     

基于上下表面电弧特性的交流绝缘子污秽闪络电压计算

根据上下湿污表面交流局部电弧特性的差异,建立了交流污闪电压双电弧计算模型。为获得模型参数,测量了三角形玻璃板上下表面的局部电弧,分别获得了上下表面局部电弧的静态伏安特性和重燃条件;利用高速摄像机对局部电弧进行观察,得到了上下表面弧道半径与泄漏电流峰值之间的关系;同时,研究了∏型玻璃板装置闪络过程中局部电弧延伸过程,发现上下表面局部电弧弧长均随泄漏电流峰值线性增加,弧长增量之比与表面盐密有关,由此获得了上下表面弧长之比与表面盐密的关系式。结果表明:该双电弧模型可以较为准确地计算交流绝缘子的污闪电压。