Nd~(3+):LiBi(MoO_4)_2晶体的生长、热与光谱性能

研究了Nd(3+)LiBi(MoO_4)_2晶体的生长、热学与光谱性能.用提拉法生长出尺寸为φ15mm×25mm Nd~(3+):LiBi(MoO_4)_2晶体.在330K时该晶体的比热容为0.32 J/(g·K).热膨胀实验结果显示该晶体沿c和a轴方向的热膨胀系数分别为2.767×10~(-5)/K和1.521×10~(-5)/K.在806 nm附近σ-和π-偏振谱带的最大吸收截面分别为5.04×10~(-20)cm~2和8.35×10~(-20)cm~2,半高宽为15 nm.σ-偏振1062nm和π-偏振1068 nm处的发射截面分别为1.325×10~(-19)cm~2和1.937×10~(-19)cm~2.应用Judd-Ofelt理论,获得了一些光谱参数.振子强度参数为Ω_2=25.40×10~(-20)cm~2,Ω_4=7.79×10~(-20)cm~2,Ω_6=6.37×10~(-20) cm~2测量获得的荧光寿命和计算辐射寿命分别为128μs和198μs.量子效率为64.64%.     

13SiMnNiCrMoV钢切口疲劳裂纹萌生门槛值

本文研究在13SiMnNiCrMoV 结构钢中用尖裂纹的应力强度因子来反映三点弯曲缺口试样的疲劳裂纹萌生规律。当 R=0.1,f=100Hz,试样尺寸 B×W×L=12.5×25×117mm 时,缺口名义应力幅的门槛值为Δσ_(th)=3315ρ~(0.352) MPa,0.5mm≤ρ≤5mmΔK_(th)=250ρ~(0.352) MPam~(1/2)门槛值与ρ有关。同时得到缺口裂纹萌生的循环次数 N_i 与名义应力幅Δσ、缺口曲率半径ρ的定量关系是N_i=3.98×10~(22)ρ~(1.62)/Δσ~(4.85),N_i≤10~(5.5)并讨论了(ΔK_1/ρ~(1/2))_(th)与ρ无关的结论。     

低温热处理对锡磷青铜性能的影响

本文对国产锡磷青铜板带材。采用低温热处理方法,来提高材料的弯曲弹性极限σ(be),获得了明显的效果。同时对锡磷青铜低温热处理前后其拉力强度、延伸率以及弹性模数也进行了试验和对比。文章为使用锡磷青铜做弹性材料的工厂,进一步提高材料的弹性性能,提供了可靠的和可行的低温热处理方法。     

含某些碱金属盐的互穿聚合物网络的离子导电性

研究了由分子量为400的聚环氧乙烷(PEO400)、碱金属盐(NaI、LiClO_4或LiBF_4)与环氧树脂或不饱和聚酯树脂形成的互穿聚合物网络(IPN)的离子电导率与温度的关系,发现其1olσ-1/T符合Afrhenius公式,但在333K处直线斜率出现转折。这一现象可能与其中的PEO400-碱金属盐络合物具有某种有序结构有关。环氧树脂IPN的室温电导率达3×10~(-5)Scm~(-1),不饱和聚酯树脂IPN的室温电导率较低,(σ_(RT)=2×10~(-6)Scm~(-1)。然而,若在后者的聚酯大分子链中引入PEO400链段,增加它们与PEO400/LiClO_4络合物的相容性,则室温电导率与环氧树脂IPN相同,σ_(RT)=3×10~(-5)Scm~(-1)。     

在液氮温区(77K)工作的射频超导量子干涉器件

本文叙述在液氮温区工作的射频超导量子干涉器件的设计和工作原理。用YBa_2Cu_3O_(6-x)材料制作的器件在77K液氮中观察到了磁通输出波形,镇定后测得的灵敏度已达到3.7×10~(-3)Φ_0/(Hz)~(1/2)(Φ_0=2.07×10~(-15)Wb)。     

QStE380TM SEW092钢疲劳性能研究

对QStE380TM SEW092材料进行疲劳试验,得到了应力-寿命曲线,当σ＞σ0.1时,N＝6.722×1041×σ-13.196,σ0.1＝335MPa;得到了应变疲劳特性△σ/2＝919(2Nf)-0.0923,△εp/2＝L 08(2Nf)-0.7599,△σ/2＝912(△εpp/2)0.1204.其裂纹扩展速率为当da/dN≥5×10-5mm/周,da/dN＝L 041×10-9(△K)3.3012;当da/dN＜5×10-5mm/周,da/dN＝3.747×10-12(△K)6.8595.     

8.8级螺栓用ML40Cr钢的疲劳性能和裂纹扩展行为

针对紧固螺栓在不同预紧力下的疲劳可靠性问题,对ML40Cr钢母材进行拉-拉疲劳和对称三点弯曲实验,研究输电铁塔用8.8级紧固螺栓用钢的疲劳性能和裂纹扩展行为。拉-拉疲劳实验的结果表明,在不同应变幅的疲劳加载条件下,以材料抗拉强度的50%作为平均应力时ML40Cr光滑试样的疲劳极限为263 MPa,缺口试样的疲劳极限为95 MPa。用有效应力(σ)参数法处理平均应力对ML40Cr疲劳曲线的影响,得到8.8级螺栓用钢ML40Cr的疲劳缺口敏感度为0.31。依据对称三点弯曲实验的疲劳实验结果,得到8.8级螺栓用钢ML40Cr的裂纹扩展速率关系式为da/d N=10-10(?K)2.2。探讨ML40Cr用钢的缺口疲劳强度和疲劳裂纹扩展机制。     

NdBO_3和 Nd(BO_2)_3的标准生成自由能

用 CaF_2单晶和 ZrO_2(+MgO)为固体电解质分别构成原电池:■和 Pt,B_((s)),NdBO_(3(s)),Nd(BO_2)_(3(s))|ZrO_2|Cr_2O_(3(s)),Cr_((s)),Pt联合测了 NdBO_3和 Nd(BO_2)_3的标准生成自由能:ΔG~0_(NdBO_3)=-1757+3.8×10~(-1)TΔG~0_(Nd)(BO_2)_3=-3435+8.8×10~(-1)T由此求出由氧化物生成 NdBO_3及 Nd((BO_2)_3)的反应的标准生成自由能变化:1/2Nd_2O_(3(s))+1/2B_2O_(3■)=NdBO_(3(s))ΔG~0_(NdBO_3)=-242+1.4×10~(-1)T和 1/2Nd_2O_(3(s))+3/2B_2O_(3(s))=Nd(BO_2)_(3■)ΔG~0′_(NdBO_2)3=-693+4.6×10~(-1)T     

残余应力和粗糙度对叶片振动疲劳性能的影响

为了研究叶片表面完整性对其振动疲劳性能的影响,本文模拟分析了某型高温合金叶片在振动疲劳实验过程中的动力学应力响应,获得叶片共振时应力幅值随时间的变化规律,分析了残余应力和粗糙度对叶片振动疲劳寿命和疲劳极限的影响规律.结果表明:叶片共振过程中的应力响应幅值先增大后减小呈周期性变化,属于"拍"现象,满足关系σ=1 046sin(242.83t)sin(5 828t);叶片的振动疲劳极限和疲劳寿命均随残余应力和粗糙度的增大而减小,振动疲劳极限和残余应力之间的关系满足σfat=510.9-0.31-70.93σrest;而疲劳极限和粗糙度之间的关系则满足σfat=9.67R2roughness-70.93Rroughness+713.23.     

THE m-δRELATIONS OF SUPERPLASTICITY

超塑性m-δ关系曲线可以分为m_L=m_(max)和m_L=m_(min)两大类型。均可由下面的C.L.(刘勤)m-σ方程表示:σ(%)=〔cε~(m-m_0)-1〕×100当σ=σ_0=0时,m=m_0≠0,C=C_0=κ_0/κ_0=1。当σ=σ_1(σ_(11),σ_(12),σ_(13),…,)时,m=m_1(m_(11),m_(12),m_(13),…),C=C_1(C_(11),C_(12),C_(13),…)=κ_1(κ_(11),κ_(12),κ_(13),…)/κ_0,当σ=σ_F时,m=m_F,C=C_F=κ_F/κ_0。对C 值进行“规划”,得到的C_1~(σ_O-σ_L)-(m_L=m_(max)),C_2~(σ_F-σ_L)-(m_L=m_(min)),C_3~(m_0-m_L)-(m_L=m_(max)和C_4~(m_F-m_L)-(m_L=m_(min))四种类型的“规划”方程分别对m_L=m_(max)和m_L=m_(min)型m-σ曲线适用。若m-σ曲线属简单的下降式,C 及其“规划”值均可近似地取1。否则,C-σ关系是应加以研究的问题。m 和k 值对σ值的效应可以分为动态(直接)和静态(间接)两种。最后的σ值是两种效应的综合结果。(注:m 和κ值见基本方程σ=κε~m)     

铜基弹性合金生产评述

本文通过生产实践概述了锡磷青铜、铍青铜、锌白铜、黄铜等弹性合金生产工艺特点以及采用新设备、新工艺的必要性和迫切性。在分析铜基弹性合金生产现状的同时,探讨了发展我国铜基弹性合金的途径。文章指出,为了充分发挥锡磷青铜、锌白铜综合性能的使用价值,建议制定上述两种低温热处理的弹性材料标准。文章对多种锌白铜的性能和成分关系进行了对比,同时提出开发新型铜基弹性合金的建议。铜基弹性合金品种,按合金分类可分:(1)黄铜系列H62、H68加工材料。(2)青铜系列QSn6.5-0.1、QSn6.5-0.4、QSn7-0.2、QSn4-0.3、QSn4-3以及铍青铜QBe2.0、QBe1.9等。(3)白铜系列有锌白铜BZn15-20加工材料等。我国从建国以来,铜基弹性材料的生产不断发展,品种不断增加,基本上满足了日益发展的国民经济部门的需要,但在质量上还存在一定问题,笔者经多年生产实践,仅就其生产工艺水平及特点评述如下。     

脊椎植入物组件静态和疲劳性能试验方法研究

依据标准ASTM F 1717-01,对通用脊椎植入物组件进行了静态测试(压缩弯曲、拉伸弯曲和扭转)及疲劳测试。结果表明,通用脊椎植入物组件静态压缩弯曲屈服载荷850N,2％时屈服位移1．52mm,屈服弹性位移13．63mm,压弯刚度62．30N／mm,屈服时总位移15．15mm;静态拉伸弯曲屈服载荷1240N,2％时屈服位移1．52mm,屈服弹性位移19．56mm,拉弯刚度63．25 N／mm,屈服时总位移21．06 mm;屈服扭矩30N·m,2％时屈服角位移1．95°,位移屈服弹性角位移4．61°,扭转刚度6．43 N·m／(°)。屈服时总角位移6．57°,疲劳极限载荷参考值380N。     

超塑性 m-δ关系

超塑性 m-δ关系曲线可以分为 m_L=m_(max)和 m_L=m_(min)两大类型。均可由下面的 C.L.(刘勤)m-σ方程表示:σ(％)=〔cε~(m-m_0)-1〕×100当σ=σ_0=0时,m=m_0≠0,C=C_0=κ_0/κ_0=1。当σ=σ_1(σ_(11),σ_(12),σ_(13),…,)时,m=m_1(m_(11),m_(12),m_(13),…),C=C_1(C_(11),C_(12),C_(13),…)=κ_1(κ_(11),κ_(12),κ_(13),…)/κ_0,当σ=σ_F时,m=m_F,C=C_F=κ_F/κ_0。对 C 值进行“规划”,得到的 C_1~(σ_O-σ_L)-(m_L=m_(max)),C_2~(σ_F-σ_L)-(m_L=m_(min)),C_3~(m_0-m_L)-(m_L=m_(max)和 C_4~(m_F-m_L)-(m_L=m_(min))四种类型的“规划”方程分别对 m_L=m_(max)和 m_L=m_(min)型 m-σ曲线适用。若 m-σ曲线属简单的下降式,C 及其“规划”值均可近似地取1。否则,C-σ关系是应加以研究的问题。m 和 k 值对σ值的效应可以分为动态(直接)和静态(间接)两种。最后的σ值是两种效应的综合结果。(注:m 和 κ 值见基本方程σ=κε~m)     

低温热处理对锡磷青铜耐疲劳性能的影响

本文介绍对锡磷青铜板带材,采用低温热处理方法,可提高材料的耐疲劳性能,且获得了明显的效果。在30kg/mm~2疲劳应力下,以每秒110周次的频率对上述材料进行拉压疲劳试验的结果表明,250℃×1小时低温热处理,是锡磷青铜耐疲劳寿命的最佳热处理条件。本文章为使用锡磷青铜制作弹性元件的生产与使用者,进一步提高其弹性性能和耐疲劳性能,提供了可靠的低温热处理方法。     

工程陶瓷-典型金属摩擦副的摩擦学性能及组合优化

以Si3N4,SiC,ZrO2分别与45钢,GCr15,锡青铜QSn4-3,锡基巴氏合金ZChSnSb8-4组成的摩擦副为研究对象,对微量润滑条件下的工程陶瓷-金属摩擦副进行了摩擦磨损正交实验。结果表明:陶瓷-金属摩擦副整体具有良好的摩擦学性能,摩擦因数为0.1~0.25,陶瓷和金属偶件的磨损率均较低,为10-7 mm3/(N·m)数量级。其中,Si3N4-巴氏合金的摩擦因数最低,SiC-巴氏合金的磨损率最小。Si3N4具有自润滑特性,摩擦表面能够形成氧化膜,使其与金属组合具有较佳的摩擦学性能。锡基巴氏合金作为对磨件,易与陶瓷形成金属化合物润滑膜,其摩擦性能优于其他三种金属,Si3N4-锡基巴氏合金组合摩擦学性能最为优异。     

我国铯束频率基准研究的新进展

中国计量科学研究院研制和保持的铯原子束时间频率基准Cs-Ⅲ,经过近三年的改造与提高,于1986年12月以新的技术指标通过国家计量局鉴定: 频率不确定度:<3×10~(-13)(1σ) 频率稳定度:σ(2,τ)=1.2×10~(-13)(τ≥1h) 连续工作能力:装2g铯可连续工作半年以上,连续工作两个月,Cs—Ⅲ频率两天平均值相对于60天平均值的波动小于±3×10~(-13)。     

基于子空间空间谱极值起伏特性加权的未知目标检测方法

针对同一频带中不等强度未知目标检测问题,依据不同目标辐射信号对各子空间空间谱贡献大小的不同,提出一种基于子空间空间谱极值起伏特性加权的未知目标检测方法。对线列阵接收信号协方差矩阵进行特征分解得到各子空间相应子矩阵;对各子矩阵进行波束形成得到各子空间空间谱,并利用各子空间空间谱极值起伏差异形成加权因子;利用该加权因子对归一化的各子空间空间谱进行加权统计得到最终空间谱,以提升弱目标子空间空间谱在最终空间谱的比例。理论分析、数值仿真和实测数据处理结果均证明了,该方法可以有效抑制了噪声子空间对目标子空间的干扰,增强了弱目标子空间空间谱在最终空间谱的比例,使其比例由原先的σ_(s,w)~2/(σ_(s,all)~2+σ_n~2/N变为1/L(N为阵元数,L为目标数,σ_(s,w)~2为弱目标能量,σ_(s,all)~2为目标信号能量和,σ_n~2背景噪声能量);减小了不同强度目标子空间空间谱幅值差异,使强、弱目标空间谱幅度值比由原先的σ_(s,s)~2/σ_(s,w)~2近似变为1(σ_(s,s)~2为强目标能量),改善了常规波束形成和常规子空间重构法对同一频带中不等强度未知目标的检测性能,并在同一波束图中,同时对不等强度未知目标实现有效检测。     

用于电镀层应力测定的螺旋收缩仪

一、镀层应力测定的目的与意义电镀获得的镀层多具有内应力,对于细薄柔性的基体,当这种镀层应力较大时,往往造成零件变形;而对粗厚不易变形的基体,往往造成镀层裂纹、起泡、脱皮,张应力并会降低零件的疲劳强度,造成应力腐蚀等问题。以我厂生产的发动机转子叶片为例:未镀的钢叶片振动疲劳强度极限为σ_(-1)=51公斤/毫米~2;氨基磺酸盐镀镍后σ_(-1)降到41公斤/毫米~2。     

FB780 MP热轧钢板平面弯曲疲劳性能

根据JIS Z2275-1978对FB780MP热轧钢板进行平面弯曲疲劳试验,并运用最小二乘法对试验数据进行拟合,获得了在对称循环应力下的疲劳经验公式。结果表明:FB780MP热轧钢板在加载频率为25Hz、循环载荷比R=-1条件下的疲劳极限为377.6 MPa;运用最小二乘法拟合出的疲劳经验公式为σ=-36.56ln N+852.11;疲劳试样裂纹源区未发现夹杂或加工缺陷,断面形貌特征与设定的试验条件相符合。     

金属疲劳裂纹初期扩展的特征及其影响因素

本文回顾了各种金属及合金在门坎区附近的疲劳裂纹扩展的机制和特徵。 根据一系列试样和结构的微观断口金相分析的结果表明,在近门坎区产生的占主导的断口形态是小平面或河流花样。对于不同金属与合金小平面的方位与晶体点阵结构的相互关系,用滑移型和层错能进行描述,在非轴向载荷下,曾提出一个更为普遍的疲劳裂纹扩展特性。 在本文中,对于板状及缺口试样的疲劳极限和门坎值的相互关系以及短裂纹的疲劳裂纹扩展机制也一起进行了评述,短裂纹的裂纹扩展行为可以一般地表达为: △K_(th)=f(a)△σ_(th)(πa)~(1/2)式中,f(a)为裂纹长度与试样几何形状的函数。 本文对应力比、显微组织、环境对在门坎区附近疲劳裂纹扩展行为的影响也进行了回顾,曾提出产生裂纹闭合效应的“氧化物诱发”及“粗糙度诱发”的概念,可以用来解释结构材料中上述因素对在近门坎区疲劳裂纹扩展行为的影响。