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超高层建筑空间巨型框架的简化振动计算 总被引:9,自引:0,他引:9
对超高层建筑空间巨型框架的振动计算提出一个新的简化计算模型 ,将空间巨型框架简化为巨型柱和弹性地基上的巨型梁的组合 (二级框架柱考虑其轴向变形作为巨型梁的弹性地基 ) ,按空间刚架进行刚度分析 ;建筑物的质量集中于巨型梁的楼层 ,是一种新的简化的空间杆系 层模型。为超高层建筑空间巨型框架的振动分析提供一个合理可行的算法 相似文献
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巨型空间钢框架结构的二阶实用分析 总被引:3,自引:0,他引:3
为了探讨巨型空间钢框架结构二阶分析的实用方法,从简化结构的计算模型入手,采用连续化概念和刚度等效原则,将立体格构式巨型构件等效为三维实腹式构件,在对巨型梁柱的节点域进行等效后获得巨型钢框架结构的三维等效模型,据此建立结构的二阶分析刚度方程,并用数值算例检验了该方法的实用性与可靠性。方法可供结构方案设计或初步设计时参考。 相似文献
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二阶效应对巨型钢框架结构时程分析的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
巨型钢框架结构一般用于超高层建筑中,二阶效应是很重要的影响因素。本文以结构的变形为指标,三维输入地震波,按照考虑几何非线性和不考虑几何非线性分析了二阶效应对巨型钢框架结构在多遇地震下弹性时程分析的影响和罕遇地震下弹塑性时程分析的影响。计算结果表明,弹性时程分析时可以不考虑二阶效应的影响,但弹塑性时程分析时二阶效应是必须考虑的因素。 相似文献
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巨型钢框架结构的二阶分析 总被引:3,自引:0,他引:3
对巨型钢框架结构的分析 ,采用连续化的数学模型和角变位移法建立了巨型柱、巨型梁的等效刚度方程式和二阶内力分析的角度位移公式 ,并举例说明其应用 ,供方案设计时参考 相似文献
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把高阶的位移代数函数运用于变截面双轴对称的梁柱单元 ,根据最小势能原理 ,推导出变截面双轴对称梁柱单元的切线、割线刚度矩阵和几何刚度矩阵。对于线性变化的圆柱、圆管、工字型构件等给出了统一的刚度矩阵形式 ,并编制了相应的非线性分析程序。通过几个算例 ,证明了变截面单元的可行、高效和稳定性 相似文献
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巨型斜撑框架结构是超高层建筑高效的抗侧力体系之一.巨型斜撑作为关键构件可显著提高外框筒刚度,二道抗震防线作用显著.通过对比深圳平安金融中心、天津高银117大厦、沈阳宝能金融中心T1塔楼和中信大厦四栋建筑高度500m以上超高层巨型斜撑的设计,从巨型斜撑的布置形式、与次框架的关系、计算长度以及关键节点设计等方面对四栋建筑进行了对比分析.结果 表明,由于单斜撑的非对称性,会使结构产生X向和Y向的耦合平动,改变最不利地震作用方向.巨型斜撑与次框架的连接主要改变传力路径.楼板对巨型斜撑的约束作用显著,在确定巨型斜撑的计算长度时,应考虑楼板的侧向约束.在轴力作用下,巨型斜撑节点的不对称加腋会增大板件应力,设计中宜避免. 相似文献
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高层建筑结构计算分析中,若结构的轴向力较大而侧向刚度较小时,P-Δ效应不可忽视;针对高层建筑结构的二阶分析,建立了考虑P-Δ二阶效应的结构动力学基本方程;并采用小波包分解,将地震输入能量分解到不同频段上,分析了不同频段范围内结构的反应以及能量的分布。并采用文中的方法对一结构进行了分析,揭示了结构地震反应能量在时频域上的分布特性。 相似文献
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细长柱的二阶效应在结构设计中容易被忽略。该文通过对“虚柱法”理论的阐述,总结出细长柱可根据“虚柱法”来计算二阶效应:由于细长柱的二阶效应与构件侧向荷载无关,故只需要输入构件轴向压力来得到二阶效应的刚度,并叠加单元力学属性的刚度。就可以得到考虑二阶效应的细长柱内力计算方法。最后通过sap2000算例得到验证。 相似文献
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结构二阶效应的简化计算 总被引:2,自引:0,他引:2
从结构二阶效应产生等效附加剪力的角度出发,通过对几何级数求和,推导出结构二阶效应的简化计算方法.该法实用于框架及框架-剪力墙结构,通过算例与精确法进行了比较. 相似文献
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《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)新增加了第3.11节:结构抗震性能设计,使高层的抗震设防目标有了更进一步的深化和发展。以南宁华润大厦超限高层为工程实例,采用基于性能设计的抗震分析方法,细化了各构件在各阶段的抗震性能目标。采用多种有限元分析软件,针对超限高层详细进行了小震振型反应谱分析、中震作用下的屈服判别法分析、大震作用下的弹塑性静力推覆分析、跨多层通高柱的屈曲分析,并基于分析结果提出了该工程结构的超限抗震加强措施,保证了超限结构的安全可靠,为同类工程设计提供借鉴。 相似文献
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为了更好地研究隧道管棚的实际受力状态,根据隧道施工工序和施工影响,将隧道管棚划分为二衬段、初支段、开挖段以及掌子面前方的扰动段和未扰动段等五段,考虑管棚注浆后形成整体管棚拱的拱效应,建立了五段式隧道管棚的Winkler弹性地基梁新模型,推导了五段式隧道管棚模型的挠度和内力计算公式,并与既有工程案例进行对比分析,同时对不同的开挖进尺、管棚直径和加固区弹性模量进行了分析。结果表明:新模型得到的管棚挠度最大值和挠度最大值对应的位置与现场监测结果更为接近,能够解决已有管棚模型因边界条件设置不合理而造成的管棚变形在扰动段的末端出现的上拱现象,更符合管棚实际的变形情况;改变开挖进尺对管棚的挠度影响更大,管棚钢管直径为108 mm和114 mm时,其管棚支护效果相差不大;当Ec(加固区弹性模量)>40.0 Eg(围岩弹性模量)时,开挖进尺和钢管直径对管棚的挠度和弯矩的影响不大,因此,提高加固区的弹性模量是减小管棚挠度和内力最有效的方法。 相似文献